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1、货运通道（新图大道）核心区二期南段工程基坑支护结构计算书1、地质资料1.1高石路下穿华福大道车行地下通道基坑边坡(1)高石路K0+100.OOOK0+360.000挖方路基段该段全长约260.0m,线路走向164,与构造线小角度斜交，设计标高245.000-252.300m,地面高程245.00260.50m。本段属构造剥蚀浅丘地貌，上覆土层厚度约010.3m,下伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组砂质泥岩和砂岩；线路所经地段地形总体坡角5。15。，局部可达30以上，沿线岩土体现状整体稳定。左侧边坡：根据设计方案，道路将在左侧形成高约012.8m的挖方边坡（详见HF41HF45断面）。边坡安全等级为一级
2、，为永久边坡，安全系数1.35。边坡坡长约260.0m,总体倾向254。，上部土层厚度约05.0m,下伏岩土界面较平缓，其不易沿岩土界面发生整体滑动变形。下部岩质部分坡高约012.0m,岩性主要为沙溪庙组砂质泥岩和砂岩，根据赤平投影图IT分析，本段边坡为顺向坡，层面及组合交线BO为外倾结构面，边坡的稳定性主要受层面控制。考虑到施工扰动、卸荷作用及水对结构面的劣化影响，若直立切坡，则该边坡极易沿层面发生整体滑塌。为评价其稳定性，现选取HF42剖面沿层面按建筑边坡工程技术规范（GB50330-2013）附录A的A.0.2式（平面滑动法）计算边坡整体稳定性（计算结果见表1-1）,层面的内聚力取20K
3、Pa,内摩擦角取12。表1-1边坡稳定/U验算成果表（HF412剖面）代表剖面计算控制面W潜佛面嘛（0）滑面RiTl)单宽S积(11fi)(M)内雌角（）程定性搬HF42层面25.512.05315.0044.8820120.49根据稳定性计算结果，边坡稳定性系数为049,边坡不稳定。根据建筑边坡工程技术规范GB50330-2013表4.1.4岩质边坡类别划分标准，边坡岩体类型为IV类，边坡破裂角取53,岩体等效内摩擦角取52。0右侧边坡：根据设计方案，拟建道路将在右侧形成高约0-7.5m的挖方边坡（详见HF41HF45断面）。边坡安全等级为一级，为永久边坡，安全系数1.35。边坡坡长约260
4、.0m,总体倾向74,主要为土质边坡，下伏岩土界面较平缓或倾向坡外，其不易沿岩土界面发生整体滑动变形，但其高度局部较大，土体易沿内部发生剪切破坏。（2）高石路K0+360.OOOK0+470.000隧道段该段全长约110.0m,线路走向164175,与构造线小角度斜交，设计标高247.450249.750m,地面高程256.00259.60m。本段属构造剥蚀浅丘地貌,上覆土层厚度约4.213.4m,下伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组砂质泥岩和砂岩;线路所经地段地形总体坡角5。-10,沿线岩土体现状整体稳定。本段水文地质条件简单，地下水类型以松散层孔隙水为主，主要由大气降水下渗等补给，受季节影响比较大
5、，特别是在雨季施工时水量将明显增大。根据设计方案，该段为隧道段（详见HF45、HF46、HF60、GS断面），其上覆土层厚度约4.213.4m,下伏岩土界面一般5。20。本段隧道下穿既有华福大道，隧道顶板上方主要为人工填土，其厚度约L24.0m,受地质条件影响，隧道无暗挖施工条件，建议本段隧道采用明挖法施工。左侧边坡：根据设计方案，拟建道路将在左侧形成高约9.310.8m的挖方边坡。边坡安全等级为一级，为永久边坡，安全系数1.35。边坡坡长约110.Onb总体倾向254265。，主要为土质边坡，下伏岩土界面较平缓，其不易沿岩土界面发生整体滑动变形，但其高度较大，土体易沿内部发生剪切破坏。靠大、
6、小里程端一侧存在高约09.Im的岩质边坡，岩性主要为沙溪庙组砂质泥岩，根据赤平投影图1-3分析，本段边坡为顺向坡，层面及组合交线BO为外倾结构面，边坡的稳定性主要受层面控制。考虑到施工扰动、卸荷作用及水对结构面的劣化影响，若直立切坡，则该边坡极易沿层面发生整体滑塌。参考表IT边坡稳定性计算结果，边坡稳定性系数为0.49,边坡不稳定。根据建筑边坡工程技术规范6850330-2013表4.1.4岩质边坡类别划分标准，边坡岩体类型为IV类，边坡破裂角取53,岩体等效内摩擦角取52。图1-3赤平投影图本段道路左侧边坡若有放坡条件，建议按土层1:1.75.强风化岩石1:1,00、中风化岩石1:0.75的
7、坡率进行分阶放坡+锚杆支护，并对坡面进行防护加固处理，设置相应的截、排水设施；若无放坡条件，建议设置挡墙支护，以中风化基岩作为挡墙基础持力层。右侧边坡：根据设计方案，拟建道路将在右侧形成高约7.510.2m的挖方边坡。边坡安全等级为一级，为永久边坡，安全系数1.35。边坡坡长约110.0m,总体倾向7485,主要为土质边坡，下伏岩土界面较平缓或未揭露岩土界面，其不易沿岩土界面发生整体滑动变形，但其高度较大，土体易沿内部发生剪切破坏。靠大里程端一侧存在高约05.Om的岩质边坡，岩性主要为沙溪庙组砂质泥岩，根据赤平投影图-4分析，本段边坡为反向坡，裂隙J1、裂隙Jl与裂隙J2的组合交线CO为外倾结
8、构面或结构组合，边坡的稳定性主要受裂隙Jl控制。考虑到施工扰动、卸荷作用及水对结构面的劣化影响，若直立切坡，则该边坡极易沿裂隙Jl发生整体滑塌。参考表1-2边坡稳定性计算结果，边坡稳定性系数为1.25,边坡基本稳定，但安全储备不够。根据建筑边坡工程技术规范GB50330-2013表4.1.4岩质边坡类别划分标准，边坡岩体主要为强风化层，边坡岩体类型为IV类，边坡破裂角取35,岩体等效内摩擦角取58。本段道路右侧边坡若有放坡条件，建议上部土层按1:1.75、下部岩层按强风化1：1.00、中风化1：0.75的坡率分阶放坡+锚杆支护或按裂隙Jl倾角35分阶放坡处理，并对坡面进行防护加固处理，设置相应
9、的截、排水设施；若无放坡条件，建议设置挡墙支护，以中风化基岩作为挡墙基础持力层。本段道路施工后基底主要位于回填区，对路基主要持力层范围内的既有土层作翻挖换填，建议换填深度取l3m,经夯实处理后，再进行分层碾压回填，填料及压实度达到相关规范及设计要求后方可作路基；局部基底位于中风化基岩出露区，可直接作为路基或基础持力层。(3)高石路K0+470.000K0+695.466挖方路基段该段全长约225.5m,线路走向175185,与构造线小角度斜交，设计标高243.999247.450m,地面高程243.50258.60m。本段属构造剥蚀浅丘地貌，上覆土层厚度约1.l23.2m,下伏基岩为侏罗系中统
10、沙溪庙组砂质泥岩和砂岩;线路所经地段地形总体坡角5。15。，局部可达30以上，沿线岩土体现状整体稳定。左侧边坡：根据设计方案，拟建道路将在左侧形成高约0108m的挖方边坡，K0640.OoOK0+695.466将形成高约0l.5m的填方边坡(详见HF47HF50断面)。边坡安全等级为一级，为永久边坡，安全系数1.35。对于填方段，坡长约55.5m,下伏岩土界面倾角平缓，道路填筑后整体稳定性较好，不易沿基岩面发生整体滑动变形。对于挖方段，坡长约170m,总体倾向265275,其上部土层厚度约02.3m,下伏岩土界面较缓或倾向坡外，其不易沿岩土界面发生整体滑动变形；下部岩质部分坡高约O9.2m,岩
11、性主要为沙溪庙组砂质泥岩和砂岩，根据赤平投影图1-5分析，本段边坡为顺向坡，层面为外倾结构面，边坡的稳定性主要受层面控制。考虑到施工扰动、卸荷作用及水对结构面的劣化影响，若直立切坡，则该边坡极易沿层面发生整体滑塌。参考表IT边坡稳定性计算结果，边坡稳定性系数为0.49,边坡不稳定。根据建筑边坡工程技术规范GB50330-2013表4.1.4岩质边坡类别划分标准，边坡岩体类的组合交线Co为外倾结构面或结构组合，边坡的稳定性主要受裂隙Jl控制。考虑到施工扰动、卸荷作用及水对结构面的劣化影响，若直立切坡，则该边坡极易沿裂隙Jl发生整体滑塌。为评价其稳定性，现选取HF48剖面沿裂隙Jl按建筑边坡工程技
12、术规范（GB50330-2013）附录A的A.0.2式（平面滑动法）计算边坡整体稳定性（计算结果见表6.2.21-2）,裂隙面的内聚力取50KPa,内摩擦角型为IV类,本段道路左侧边坡若有放坡条件，填方段建议按1:1.75的坡率进行放坡处理，挖方段建议按土层1:1.75、强风化岩石1:1.00、中风化岩石1:0.75的坡率进行分阶放坡+锚杆支护，并对坡面进行防护加固处理，设置相应的截、排水设施；若无放坡条件,建议设置挡墙支护，以中风化基岩作为挡墙基础持力层。右侧边坡:根据设计方案,拟建道路将在右侧形成高约4. 2-8. 4m的挖方边坡（详见HF47HF50断面），其中K0+470, 000 -
13、K0+550. 000段为岩土混合边坡,K0+550. 000-K0+695. 466段为土质边坡。边坡安全等级为一级，为永久边坡,安全系数1.35。边坡上部土质部分厚度约2. 57. 4m,其中K0+470. OooK0+550. 000段下伏岩土界面倾向坡外、K0+550. 000K0+695. 466段未揭露岩土界面，其不易沿岩土界面发生整体滑动变形，但其高度局部较大，土体易沿内部发生剪切破坏。下部岩质部分坡高约05. 6m,总体倾向8595 ,岩性主要为沙溪庙组砂质泥岩，根据赤平投影图1-6分析，本段边坡为反向坡，裂隙J1、裂隙Jl与裂隙J2表6.2.21-2边坡稳定性验算成果表（HF
14、42剖面）代表剖面计算控制面Wirt)(m)角（。）i(11O愉瞰附J限载W;解擦角（0）(Ks)簸(kNi)而HF48裂隙Jl25.56.7356.5516.7920.014.7650181.25根据稳定性计算结果，边坡稳定性系数为1.25,边坡基本稳定，但安全储备不够。根据建筑边坡工程技术规范GB50330-2013表4.1.4岩质边坡类别划分标准，边坡岩体类型为IH类，边坡破裂角取35,岩体等效内摩擦角取58oO本段道路右侧边坡若有放坡条件，建议上部土层按1:1.75、下部岩层按强风化1：1.00、中风化1：0.75的坡率放坡+锚杆支护或按裂隙Jl倾角35放坡处理，并对坡面进行防护加固处
15、理，设置相应的截、排水设施；若无放坡条件，建议设置挡墙支护，以中风化基岩作为挡墙基础持力层。K0+470.OOoK0+550.000段道路施工后基底主要位于中风化基岩出露区，可直接作为路基或基础持力层；K0+550.000-K0+695.466段道路基底主要位于回填区，对路基主要持力层范围内的既有土层作翻挖换填，建议换填深度取13m,经夯实处理后，再进行分层碾压回填。1. 2岩土体设计参数建议值一览表岩石名称人工填土粉质黏土沙溪庙组(Ls)砂质泥岩砂岩粉砂岩强风化中风化强风化中风化强风化中风化天然重度(kNf)19.5*19.724*25.524*24.824*25.1饱和重度(kNm)20.
16、0*20.125.825.125.5自然抗压强度(MPa)11.4(3.7-23.3)35.2(20.555.9)5.4(3.4-10.0)饱和抗压强度(MPa)7.1(1.915.4)26.0(13.1-45.2)3.3(2.35.8)内聚力C(kPa)5(天然)21.8(天然)750(500-950)1320(10302290)210*3(饱和)15.0(饱和)内摩擦角小()25(天然)14(天然)32.8(31.3-34.8)43.2(42.249.9)30.2*22(饱和)10.1(饱和)地基承载力特征值&(kPa)80*120*300*4100(1300-8400)400*9400(
17、4700-16400)300*1200(8302100)弹性模量(MPa)1580(1240-2420)1160(21606070)1040*变形模量(MPa)1190(930-1750)3500(17205140)840*泊松比口0.36(0.320.38)0.13(0.11-0.14)0.25*岩石与锚固体极限粘结强度标准值(kPa)100600(360760)1501300(1200-1800)90380(360760)岩土与挡墙基底摩擦系数0.30.20.350.400.400.600.300.35负摩阻力系数0.3水平抗力系数比例系数MN/m418*20*405040岩体水平抗力系数
18、NfNm390340602、岩质边坡侧向岩石压力计算2.1计算方法（一）以岩体等效内摩擦角按侧向土压力计算对于无外倾结构面的岩质边坡，主动岩石压力合力采用建筑边坡工程技术规范（GB50330-2013）式6.2.3-14进行计算：Ea=2H2KaKasin( + /?)sin2 sin +一Kq sin( + ) sin(a - R + sin( + ) sin( - /7)+2snacoscos(a+-)-2sin(+B)sin”一尸)+SinacosX,Kqsin(-b)sin+6)+Sinacos讨Kq=1+2XqSinaCos/7”sin(a+);=式中:Ea主动土压力合力（KNm）；
19、H挡墙的高度（m）,根据实际取值;Ka主动土压力系数，根据实际取值；丫土体重度（KN/mb,本次取255KN/m3；C土的黏聚力（kPa）,本次取0；土的内摩擦角度（。），本次。取52；支挡结构墙背与水平面的夹角（。），本次取90；土对挡土墙墙背的摩擦角（。），本次取15；B填土表面与水平面的夹角（。），本次取0；q坡顶荷载，取OKPa/m。（二）以沿外倾结构面滑动的边坡侧向土压力计算对沿外倾结构面滑动的岩质边坡，主动岩石压力合力采用建筑边坡工程技术规范（GB50330-2013）式6.3.IT3进行计算：EaH2KaK11=；sin（+尸）Xsin（+。）sin（。一奴）一sinacos奴“
20、si1sin（-b+6-织）sin（6-Z?）L“7vf,%式中:外倾结构面倾角（。），本次取53；CS外倾结构面粘聚力，本次取20；s外倾结构面内摩擦角度（。），本次取12；其余参数同前。式中参数同上。_ G CQSe X tg + Cl GXSine计算模型如下： 50.1A_jo（三）以沿外倾结构面滑动的极限平衡法计算边坡下滑力2. 2计算参数及计算结果基坑左侧边坡为顺向坡，分别以两种不同计算方法计算结果如下表:表2.1岩质边坡最大侧向岩石压力一览表项目变量参数计算地质剖面边坡最大高度H(m)(一)以等效内摩擦角计算(二)以外倾结构面计算(三)极限平衡法计算等效内摩擦角(0)主动土压力合
21、力标准值E0(KNm)结构面倾角()主动土压力合力标准值E0(KNm)结构面倾角()剩余下滑力/水平分力F.(KNZm)足坑左侧HF45-HF45,11.55522085361553685/413根据以上计算结果，取三种结果的较大值。3、基坑支护结构计算3.1AB段基坑支护计算3. 1.1AB段基坑Al型(Y4Y9桩)计算采用理正基坑7.5计算沿山2期基坑AB段Al型桩(GS剖面)设计时间：2023-03-1811:57:59支护方案排桩支护4bf11基本信息规范与规程建筑基坑支护技术规程JGJ120-2012内力计算方法增量法支护结构安全等级一级支护结构重要性系数Y。1.10基坑深度h(m)
22、12.500嵌固深度(m)10.500桩顶标高(In)0.000桩材料类型钢筋混凝土混凝土强度等级C30桩截面类型圆形J桩直径(In)2.000桩间距(m)3.100有无冠梁有卜冠梁宽度(III)2.000卜冠梁高度(In)1.000L水平侧向刚度(MNm)0.001防水帷幕无放坡级数0超载个数1支护结构上的水平集中力O超载信息超载序号类型超载值(kPa,kNm)作用深度(m)作用宽度(m)距坑边距(m)形式长度(m)120.000土层信息土层数3坑内加固土否内侧降水最终深度(In)25.000外侧水位深度(In)25.000内侧水位是否随开挖过程变化否内侧水位距开挖面距离(m)弹性计算方法按
23、上层指定乂弹性法计算方法K法内力计算时坑外土压力计算方法主动土层参数层号土类名称层厚(m)重度(kN/m3)浮重度(kNm3)黏聚力(kPa)内摩擦角(度)黏聚力水下(kPa)内摩擦角水下(度)1索填土12.5020.03.0022.002强风化岩1.0024.010.0025.003中风化岩50.0025.024.0500.0030.00500.0030.00层号与锚固体摩擦阻力(kPa)水土计算方法m,c,K值极限承载力标准值(kPa)1120.0K法5.0080.002120.0K法30.00120.003120.0分算K法90.00300.00层号有效内摩擦角(度)静止土压力系数估算公
24、式静止土压力系数Ko123土压力模型及系数调整弹性法土压力模型：经典法土压力模型:一般一般分布层号土类名称水土水压力调整系数外侧土压力调整系数1外侧土压力调整系数2内侧土压力调整系数内侧土压力最大值(kPa)1素填土分算1.0001.0001.0001.00010000.0002强风化岩分算1.0001.0001.0001.00010000.0003中风化岩分算1.0001.0001.0001.00010000.000工况信息工况号工况类型深度(m)支锚道号1开挖1.0002开挖12.500设计参数整体稳定计算方法瑞典条分法稳定计算采用应力状态有效应力法稳定计算合算地层考虑孔隙水压力乂条分法中
25、的土条宽度(01)1.00刚度折减系数K0.850设计结果结构计算各工况:工况1一开棺（LOom）(-430 59)(368.26) (-9940 31)-(4387)(-5 83)-(0 28)(OO)-(OO)(-33 77)(978.31)(-0 00)-(32 61)(-256.98)(180 86)(-29 77)(0 00)工况2一册（12 50m ）土丘 i(KNm)(-2177 00)(530 70) (-7801 33)-(368 26)内力位移包络图:脑(mm, (-83 25)(315) (OO)-(OO)球2-瞳(1250m)包络图版 MKN)(-8325)(3.15)
26、(0.00)(000)(-5377)(13314 24)(-0 00)(1338619)(-2370 04)-(2350.40)(-2525 81)(0 00)地表沉降图:Hi(mm)景尢耐126mm隰 最大祥手58mm三献法景大KH84mm冠梁选筋结果As3As2As2钢筋级别选筋AslHRB40011E25s2HRB40019E20s3HRB400ElO200截面计算钢筋类型对应关系：d-HPB300,D-HRB335,E-HRB400,F-RRB400,G-HRB500,Q-HRBF400,R-HRBF500截面参数桩是否均匀配筋否卜受拉筋范围圆心角(度)120.0L压区拉区纵筋比值K0
27、.5混凝土保护层厚度(mm)60桩的纵筋级别HRB400桩的螺旋箍筋级别HRB400桩的螺旋箍筋间距(Inm)150弯矩折减系数0.85剪力折减系数1.00荷载分项系数1.25配筋分段数一段各分段长度(m)23.00内力取值段号内力类型弹性法计算值经典法计算值内力设计值内力实用值基坑内侧最大弯矩(kN.m)33.770.0039.4739.471基坑外侧最大弯矩(kN.m)13314.2413386.1915561.0215561.02最大剪力(kN)2370.042525.813258.803258.80段号选筋类型级别钢筋实配值实配计算面积(mm2或mm2m)基坑内侧纵筋HRB40020E
28、3216085133111基坑外侧纵筋HRB40036E322895326623箍筋HRB400E16e15026811678加强箍筋HRB400E252000491整体稳定验算计算方法：瑞典条分法应力状态：有效应力法条分法中的土条宽度：LOOm滑裂面数据圆弧半径(In)R=26.782圆心坐标X(In)X=-0.530圆心坐标Y(In)Y=16.162整体稳定安全系数Ks=9.9591.35,满足规范要求。抗倾覆稳定性验算抗倾覆(对支护底取矩)稳定性验算:M)Kov=MMP被动土压力及支点力对桩底的抗倾覆弯矩，对于内支撑支点力由内支撑抗压力决定;对于锚杆或锚索，支点力为锚杆或锚索的锚固力和抗
29、拉力的较小值。Ma主动土压力对桩底的倾覆弯矩。工况1：172859.923Kov=125.304Kov=13.828=1.250,满足规范要求,工况2：92729.977Kov125.304Kov=7.418=1.250,满足规范要求。安全系数最小的工况号：工况2。最小安全KoV=7.418=1.250,满足规范抗倾覆要求。抗隆起验算IdNq+cN,NKb1）从支护底部开始，逐层验算抗隆起稳定性，结果如下:=sh + ld ) + 0Yml支护底部，验算抗隆起：Ks=(24.905X10.500X18.401+500.000X30.140)/(22.239X(12.500+10.500)+20
30、.000)=37.407Ks=37.40721.800,抗隆起稳定性满足。嵌固段基坑内侧土反力验算工况1：Ps=5901.803Ep=82929.563,土反力满足要求。工况2：Ps=5399.685Ep=55576.477,土反力满足要求。式中：Ps为作用在挡土构件嵌固段上的基坑内侧土反力合力（kN）；EP为作用在挡土构件嵌固段上的被动土压力合力（kN）。3. 1.2AB段基坑A2型（Y10-Y14桩）计算采用理正基坑7.5计算沿山2期基坑AB段A2型（GS剖面）设计时间：2023-03-1812:03:38支护方案排桩支护8Z500-D二一SI二基本信息规范与规程建筑基坑支护技术规程JGJ
31、120-2012内力计算方法增量法支护结构安全等级一级支护结构重要性系数Y。1.10基坑深度h(m)11.500嵌固深度(m)10.000桩顶标高(In)0.000桩材料类型钢筋混凝土混凝土强度等级C30桩截面类型圆形J桩直径(In)2.000桩间距(m)3.100有无冠梁有卜冠梁宽度(III)2.000卜冠梁高度(In)1.000L水平侧向刚度(MNm)0.001防水帷幕无放坡级数0超载个数1支护结构上的水平集中力O超载信息超载序号类型超载值(kPa,kNm)作用深度(m)作用宽度(m)距坑边距(m)形式长度(m)120.000土层信息土层数3坑内加固土否内侧降水最终深度(In)25.000
32、外侧水位深度(In)25.000内侧水位是否随开挖过程变化否内侧水位距开挖面距离(m)弹性计算方法按上层指定乂弹性法计算方法K法内力计算时坑外土压力计算方法主动土层参数层号土类名称层厚(m)重度(kN/m3)浮重度(kNmj)黏聚力(kPa)内摩擦角(度)黏聚力水下(kPa)内摩擦角水下(度)1素填土11.5020.03.0022.002强风化岩1.0024.010.0025.003中风化岩50.0025.024.0500.0030.00500.0030.00层号与锚固体摩擦阻力(kPa)水土计算方法m,c,K值极限承载力标准值(kPa)1120.0K法5.0080.002120.0K法30.
33、00120.003120.0分算K法90.00300.00层号有效内摩擦角(度)静止土压力系数估算公式静止土压力系数Ko123土压力模型及系数调整弹性法土压力模型：经典法土压力模型:一般分布一般层号土类名称水土水压力调整系数外侧土压力调整系数1外侧土压力调整系数2内侧土压力调整系数内侧土压力最大值(kPa)1素填土分算1.0001.0001.0001.00010000.0002强风化岩分算1.0001.0001.0001.00010000.0003中风化岩分算1.0001.0001.0001.00010000.000工况信息工况号工况类型深度(m)支锚道号1开挖1.0002开挖11.500设计
34、参数整体稳定计算方法瑞典条分法稳定计算采用应力状态有效应力法稳定计算合算地层考虑孔隙水压力乂条分法中的土条宽度(m)1.00刚度折减系数K0.850设计结果结构计算各工况:(-9638.06)(4387)(O.O)-(O 0)(-000)(31 46)(-29 95)-(0 00)工况2-琥(1150m)AfE(KNm)(-179367)(532 48) (-7685.08)(34005)(-62.93)-(311)(0.0)-(0 0)(-0 00)(10676.40)(-0 00)(10703.06)(-2030.08)-(1991 55)(-2146 49)(0 00)内力位移包络图:(
35、-62 93)(311)(000)(000)(-000)(10676.40)(-000)(10705.06)(-2030.08)-(199155)(-214649)(000)地表沉降图:Hi(m)三角形法景大祥164mm最尢耐96mm冠梁选筋结果钢筋级别选筋AslHRB40012E25s2HRB40020E20s3HRB400ElO200截面计算钢筋类型对应关系：d-HPB300,D-HRB335,E-HRB400,F-RRB400,G-HRB500,Q-HRBF400,R-HRBF500截面参数桩是否均匀配筋否卜受拉筋范围圆心角(度)120.0L压区拉区纵筋比值K0.5混凝土保护层厚度(mm
36、)60桩的纵筋级别HRB400桩的螺旋箍筋级别HRB400桩的螺旋箍筋间距(Inm)150弯矩折减系数0.85剪力折减系数1.00荷载分项系数1.25配筋分段数一段各分段长度(m)2L50内力取值段号内力类型弹性法计算值经典法计算值内力设计值内力实用值基坑内侧最大弯矩(kN.m)0.000.000.000.001基坑外侧最大弯矩(kN.m)10676.4010703.0612478.0412478.04最大剪力(kN)2030.082146.492791.362791.36段号选筋类型级别钢筋实配值实配计算面积(mm2或mm2m)基坑内侧纵筋HRB40020E3216085105681基坑外侧
37、纵筋HRB40030E322412721136箍筋HRB400E1415020531678加强箍筋HRB400E252000491整体稳定验算MmQik.5W)计算方法：瑞典条分法应力状态：有效应力法条分法中的土条宽度：LOOm滑裂面数据圆弧半径(In)R=25.452圆心坐标X(In)X=-0.158圆心坐标Y(In)Y=15.361整体稳定安全系数Ks=10.6411,35,满足规范要求。抗倾覆稳定性验算抗倾覆(对支护底取矩)稳定性验算:M)Kov=MMp一一被动土压力及支点力对桩底的抗倾覆弯矩，对于内支撑支点力由内支撑抗压力决定;对于锚杆或锚索，支点力为锚杆或锚索的锚固力和抗拉力的较小值
38、。NL主动土压力对桩底的倾覆弯矩。工况1：147319.936=10126.740Kov=14.548=1.250,满足规范要求。工况2：82751.050Kov=10126.740Kov=8.172=1.250,满足规范要求。安全系数最小的工况号：工况2。最小安全KoV=8.172=1.250,满足规范抗倾覆要求。抗隆起验算D从支护底部开始，逐层验算抗隆起稳定性，结果如下:N=(N1)；0口7tan()支护底部，验算抗隆起：Ks=(24.900X10.000X18.401+500.000X30.140)/(22.279X(11.500+10.000)+20.000)=39.382Ks=39.
39、38221.800,抗隆起稳定性满足。嵌固段基坑内侧土反力验算工况1：Ps=5142.124Ep=75705.359,土反力满足要求。工况2：Ps=4660.912Ep=52204.438,土反力满足要求。式中：Ps为作用在挡土构件嵌固段上的基坑内侧土反力合力（kN）；EP为作用在挡土构件嵌固段上的被动土压力合力（kN）。3.1.3AB段基坑B型（Y1Y3、Y15Y17桩）计算采用理正基坑7.5计算AB段基坑B型（Y1Y3、Y15Y17桩）设计时间：2023-03-1812:14:21支护方案排桩支护基本信息规范与规程建筑基坑支护技术规程JGJ120-2012内力计算方法增量法支护结构安全等级一级支护结构重要性系数丫。LIO基坑深度hGn)7.500嵌固深度(In)14.500桩顶标高(m)0.000桩材料类型钢筋混凝土混凝土强度等级C30桩截面类型圆形L桩直径(In)2.000桩间距(m)3.100有无冠梁有卜冠梁宽度(IlI)2.000卜冠梁高度(m)1.000
