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1、中国工程建设协会标准钢制承插口预应力混凝土管管道工程技术规程Technicalspecificationforsteel-ringprestressedconcretepipelineengineeringCECS329:2012主编单位：中国市政工程华北设计研究总院批准单位：中国工程建设标准化协会施行日期：2013年1月1日中国计划出版社2012北京中国工程建设标准化协会公告第124号关于发布钢制承插口预应力混凝土管管道工程技术规程的公告根据中国工程建设标准化协会建标协字2008第52号文关于印发2008年工程建设协会标准制订、修订计划（第一批）的通知的要求，由中国市政工程华北设计研究总院等
2、单位编制的钢制承插口预应力混凝土管管道工程技术规程,经本协会城市给水排水专业委员会组织审查，现批准发布,编号为CECS3292012,自2013年1月1日起施行.中国工程建设标准化协会二。一二年十一月七日根据中国工程建设标准化协会建标协字200852号文关于印发2008年工程建设协会标准制订、修订计划（第一批）的通知的要求，制定本规程.钢制承插口预应力混凝土管（SPCP）是一种新型的接口密封良好的管材.采用两端钢制承插口与钢筋混凝土管芯连接，管芯外壁缠绕高强度预应力钢丝，最外面喷射致密的砂浆保护层，克服了预应力混凝土管接口容易破损、渗漏量大、使用寿命短等缺点，既节省了钢材，又提高了生产效率，在
3、市政雨污排水及中低压输水管道工程方面有较大的应用空间和性能优势.本规程是在总结多年来应用钢制承插口预应力混凝土管（SPCP）的实践经验，并参考国内外资料和相关标准的基础上.广泛征求专家和使用单位的意见后编制而成的.本规程共分9章和4个附录，主要内容包括：总则、术语和符号、管材、管件、工艺设计、结构设计、施工安装、水压试验及工程验收等.根据原国家计委计标口9861649号文关于请中国工程建设标准化委员会负责组织推荐性工程建设标准试点工作的通知的要求现推荐给工程建设、设计、施工、监理等使用单位及工程技术人员采用.本规程的某些内容涉及专利和实用新型专利的具体技术问题使用者可宜接与本规程主编单位协商处
4、理，本规程的发布机构不承担识别这些专利的责任.本规程由中国工程建设标准化协会城市给水排水专业委员会归口管理，并负责解释（上海市政工程设计研究总院，地址：上海市国权路98号国阳大厦513室，邮政编码：200433).执行中如有意见或建议，请寄送解释单位.主编单位：中国市政工程华北设计研究总院介编单位：天津万联管道工程有限公司主要起草人：陈涌城王长详朱开东 梁坚印 厉彦松 史志利赵斌张亮李成江 徐扬纲李铮朱莹 范民权孟应濠刘乘武 尹卫红赵远清张海宇主要审查人：刘雨生余洪方吴文君1 总则:(1)2术语和符号(2)1.1 术语(2)1.2 符号(2)3管材(4)3.1 材料V(4)3.2 管材质量要求
5、(5)4管件7)5工艺设计(9)5.1 一般规定(9)5.2 水力计算(10)6结构设计(13)6.1 一般规定(13)6.2 管道结构匕的作用(14)6.3 承能力极限状态计算(17)6.4 正常使用极限状态验算:(21)6.5 构造要求24)7施工安装(27)8水压试验(28)9工程验收(30)附录A钢制承插口51应力混凝土管结构型式图(32)附录B钢制承插口颈应力混凝土管规格尺寸(34)附录C预应力张拉工艺的预应力损失计算(36)附录D钢制承插口预应力混凝土管接口钢环基本尺寸：(39)本规程用词说明（40）引用标准名录（41）附：条文说明（43）Contents1 Generalprov
6、isions：(1)2 Termsandsymbols(2)2.1 Terms2)2.2 Symbols(2)3 Pipematerials(4)3. 1Materials(4)4. 2Pipequalityrequirement(5)4 Tubings(7)5 Processdesign(9)5.1Generalrequirement(9)5.2Hydrauliccalculation:(10)6 Structuraldesign(13)1. 1Generalrequirement(13)6. 2Actionsonthepipestructure(14)7. 3Calculationoful
7、timatelimitstates(17)8. 4Checkingcalculationofserviceabilitylimitstates(21)9. 5Detailingrequirement(24)7 Constructionandinstallation(27)8 Hydrostatictest(28)9 Projectacceptance(30)AppendixAStructurediagramofsteel-ringprestressedconcretepipe(32)AppendixBDimensionofsteel-ringprestressedconcretepipe(34
8、)AppendixCPrestresslosscalculationofprestressedtensioningprocess(36)AppendixDSizeofsteel-ringprestressedconcretepipe(39)Explanationofwordinginthisspecification(40)1.istofquotedstandards(41)Addition：Explanationofprovisions(43)1.0.1为保证钢制承插口预应力混凝土管管道在设计、施工及验收中，做到技术先进、经济合理、安全适用、确保质品1定本规程。1.0.2本规程适用于公称内径
9、120Omm3000mm,工作压力不大于1.2MPa的给水排水工程埋地钢制承插口预应力混凝土管管道的设计、施工及验收.1.0.3钢制承插口预应力混凝土管应符合现行国家标准陵应力混凝土管GB5696的规定，其中钢制承插口部分尚应符合现行国家标准预应力钢筒混凝土管GB/T19685的相关规定.1.0.4钢制承插口预应力混凝土管管道工程除应符合本规程的规定外尚应符合国家现行有关标准的规定.2术语和符号21术语2.1.1钢制承插口预应力混凝土管steel-ringprestressedconcretepipe(SPCP)在带有钢制承插口的混凝土管芯外壁缠绕高强度预应力钢丝，并喷射致密的砂浆保护层的复合
10、管材.2.2符号2.2.1 管道上的作用和作用效应Fz管侧主动土压力标准值；Ffw.k管道单位长度上浮托力标准值；Fk支墩抗推力标准值；Fpk管侧被动土压力标准值；HQ管道单位长度上管顶竖向土压力标准值；F4管道的设计内水压力标准值；Fd管道的工作压力标准值；Fwp,k在设计内水压力作用下管道承受的推力标准值；QQ车辆的第i个车轮承担的单个轮压标准值；q地面堆积荷载标准值；qk地面车辆轮压引起的管顶处单位面积竖向压力标准值。2.2.2 材料指标管芯混凝土的立方体抗压强度标准值；AC砂浆抗拉强度标准值；J一砂浆抗压强度标准值；Ec管芯混凝土的弹性模量；E.管体砂浆保护层所采用砂浆的弹性模量；E.
11、钢丝的弹性模量；J管体砂浆保护层相应于抗拉强度的应变量.2.2.3 应力、to.应力钢丝的张拉控制应力,恒一环向颈应力钢丝扣除应力损失后的有效预加应力；P支城作用在她基上的平均压力.2. 2.4几何参数Ae管芯混凝土截面面积,AE管壁截面（含钢丝和砂浆保护层）的折算面积；Af环向预应力钢丝截面面积；张拉端锚具的变形值；4预应力钢丝中心至管壁折算截面重心的距离；D.管内径,D1管外径；WE管芯截面（含钢丝和砂浆保护层）受拉边缘的折算弹性抵抗矩.2.2.5计算系数K受拉区混凝土的影响系数；A综合调整系数,r受拉区混凝土的塑性影响系数.31材料3.1.1 管芯混凝土设计强度不得低于C403.1.2
12、管芯混凝土的碱含垃应符合现行协会标准混凝土碱含fit限值标准CEcS53的规定.3.1.3 所用外加剂不应对管体或水质产生有害影响，其质量应符合现行国家标准混屣土外加剂GB8076的规定，其使用方法应符合现行国家标准混凝土外加剂应用技术规范GB50119的规定.3.1.4 预应力筋宜采用热处理钢筋、冷拉钢丝、消除应力低松弛钢丝或钢绞线，其性能指标应符合现行国家标准预应力混凝土用钢丝GB/T5223和预应力混凝土用钢绞线GB/T5224的规定.3.1.5 制造承插口接口钢环所用的承口钢板和插口异型钢应符合国家现行标准优质碳素结构钢GB/T699、碳素结构钢68/7700、碳索结构钢和低合金结构钢
13、热轧厚钢板和钢带GB3274和颈应力钢筒混凝土管接头用型钢JC/T1091的规定钢板的最小屈服强度不应低于205MPa.3.1.6 非预应力箭应符合现行国家标准钢筋混凝土用钢第2部分:热轧带肋钢筋GB1499.2和冷轧带肋纲筋GB13788的规定.3.1.7 管道承插口胶圈应采用圆形截面实心胶圈，其性能应符合现行行业标准预应力与自应力混凝土管用橡胶密封圈JC/T748的规定.3.1.8 管体砂浆保护层的抗拉强度、弹性模量及相应于抗拉强度的应变应分别按下式计算:(3.1.8-i)(3.1.8-2)/M.k52Jt.kEe=7713（mr,k）0,J=铲（3.1.8-3）式中J.、一砂浆抗拉强度标
14、准值（MPa）,J.卜一砂浆抗压强度标准值（MPa）,不得低于45MPa；Eg管体砂浆保护层所采用砂浆的弹性模量（MPa九J管体砂浆保护层相应于抗拉强度的应变量。3.1.9 管芯混凝土、预应力钢丝、钢筋的强度标准值及弹性模献等力学性能指标应按现行国家标准混凝土结构设计规范GB50010的规定执行.3.1.10 用于输送生活饮用水的管道及管件卫生性能应符合现行国家标准生活饮用输配水设备及防护材料的安全性评价标准GB/T17219的有关规定.3.2管材质髭要求3.2.1 管材施加纵向愤应力时钢筋的张拉和锚固应符合管道结构设计要求,自锚锚固方式宜采用螺纹钢筋.3.2.2 2.2纵向预应力钢筋可采用机
15、械法张拉，采用单根张拉方式时必须对称进行.3.2.3 2.3浇注成型的管芯应采用蒸汽养护施加纵向预应力的管芯混凝土脱模强度不得低于28MPa.3.2.4 2.4管芯混*的强度达到设计强度70%以上时，方可缠丝，纯丝时钢丝上起始端应牢固固定，管芯两端锚固装置所能承受的抗拉应力不应低于钢丝极限抗拉强度的75%.3.2.5 管芯缠丝前应在管芯表面喷涂一层水灰比为0.625的水泥净浆.3.2.6 管材环向预应力钢丝外缘水泥砂浆保护层净厚度不应小于20mm；水泥砂浆吸水率平均值不应超过9%,单个值不应超过10.3.2.7 管材内壁应平整、光滑，不得有浮渣或出现结构性裂缝。3.2.8 用于压力管道的钢制承
16、插口预应力混凝土管管体应进行抽样抗渗性检验,抗渗检验压力值采用管道工作压力的1.5倍,并且不低于0.2MPa.3.2.9 在抗渗检验时，管体不应出现牙汗、淌水；管体的外表面出现单个潮片面积不应超过20CmL且每平方米面积出现潮片的总数量不得超过5处.3.2.10 压力钢制承插口预应力混凝土管管体应进行抗裂内压抽样检验，管子在抗裂检验内压下恒压3min,管体不得出现开裂.抗裂检验压力应按下式计算：P1=(APaX+lkAc)(3.2.10)式中：P,管子的抗裂检验内压(MPa)；Ap环向预应力钢丝截面面积(m);Aeil管壁截面(含钢丝和砂浆保护层)的折算面积(mr);%环向预应力钢丝扣除应力损
17、失后的有效预加应力(Nmm2)IA管芯混凝土的抗拉强度标准值(/mm?)；b-管子轴向计算长度(IOSmm)；r管子内半径(mm).3.2.11 用于无压排水工程的钢制承插口预应力混凝土管应进行外压荷载试验,管体混凝土和外保护层砂浆不得开裂.外压荷载的试验方法可按现行国家标准混凝土和钢筋混凝土排水管试验方法GB/T167522006规定的三点法进行.3.2.12 管材结构型式如本规程附录图A所示，管材规格尺寸可按本规程附录B确定.3.2.13 力管道在转弯、与支管或设备连接、需设置人孔、安装排气阀和泄水阀时宜采用管件。4.1 .2管件宜采用钢板卷制焊接制成,并在端部焊接接口铜环；应采用水泥砂浆
18、、混凝土或其他材料做内村和外保护层.4.2 .3管件的水泥砂浆、混凝土内衬和外保护层应配制焊接钢丝网，且应符合下列规定：1焊接钢丝网的网格尺寸不应大于50mmX100mm,钢丝的直径不应小于2.3mm.2管件外侧钢丝网应固定在距离钢板表面Iomm的位置；管件内侧钢丝网应布置在靠近钢板一侧的水泥砂浆或混凝土厚度的3处，也可直接焊接在管件钢板的表面上.3管件内衬水泥砂浆或混凝土厚度应根据管件设计确定，且厚度不得小于20mm；管件外侧水泥砂浆或混凝土保护层厚度不得小于25mm.4管件在制作水泥砂浆、混凝土内村或外保护层之前，应将钢板表典的铁屑、浮锈、油脂等物质清理干净.4.0.4管件焊缝质量等级、煤
19、缝射线照相和超声波探伤检验数量、方法应符合现行国家标准工业金属管道工程施工规范GB50235和现场设备、工业管道焊接工程施工及验收规范GB50236的规定.4.0.5管件与A道的连接宜采用承插式接口，管件与阀门等设备的连接宜采用法兰.4.0.6管件钢板厚度应根据计算确定，目最小厚度应符合表4.0.6的规定.4.0.6管件钢板小厚度（mm）公称内径纲皈壁M12006.01400-16008.0180010.02(00220012.02400260014.02800300016.04.0.7弯管可采用钢筒斜管节制作，单节角度不应大于22.5.5工艺设计5.1 一般规定I给水管道5.1.1 钢制承插
20、口预应力混凝土管管径应通过经济流速比较确定.输水干管和连通管的管径及连通管根数应满足输水干管任何一段发生故障时仍能通过事故用水量。5.1.2 管道的埋设深度，应根据冰冻情况、外部荷栽、管材性能、.抗浮要求及与其他管道交叉等因素确定.5.1.3 钢制承插口预应力混凝土管管道的平面布置和竖向位黄，应按现行国家标准城市工程管线综合规划规范GB50289的规定执行.5.1.4 钢制承插口预应力混凝土管管道与建（构）筑物、铁路以及和其他工程管道的最小水平净距,应根据建（构）筑物基础、路面种类、卫生安全、管道埋深、管道设计压力、管道附属构筑物的大小应按现行国家标准室外给水设计规范GB50013的规定执行.
21、5.1.5 钢制承插口颈应力混凝土管管道与铁路交叉时,其设计应按国家现行铁路相关标准的规定执行.5.1.6 钢制承插口预应力混凝土管管道穿越河道时，宜采用河底穿越的方式.埋设深度还应在其相应防洪标准的洪水冲刷深度以下，且应大于1m.5.1.7 管道转弯角度小于3时，可采用接头连续借转实现但每个接头的借转角度不得大于0.55.1.8 用于给水工程的钢制承插口预应力混凝土管的工艺设计，除应符合本规程第5.1.1-5.1.8条规定外，尚应符合现行国家标准军外给水设计规范GB50013的相关规定.11排水管道5.1.9 排水管道系统应根据城镇总体规划和建设情况统一布置，分期建设.排水管道断面尺寸应按远
22、期规划的最高H最高时设计流ft设计,按现状水蹴班核，并考虑城镇远景发展的需要.5.1.10 管道平面位置和高程,应根据地形、土质、地下水位、道路情况、原有的和规划的地下设施、施工条件以及养护管理方便等原因综合考虑确定.排水干管应布置在排水区域内地势较低或便于雨污水汇集的地带。排水管宜沿城镇道路敷设，并与道路中心线平行,宜设在快车道以外.截留干管宜沿收纳水体岸边布置。管道高程设计除考虑地形坡度外，还应考虑与其他地下设施的关系以及接户管的连接方便.5.1.11 钢制承插口预应力混凝土管管顶最小覆土深度宜为：人行道下0.6m,车行道下0.7m.5.1.12 钢制承插口预应力混凝土管管道与其他地下管渠
23、、建（构）筑物等相互间的位置,应符合下列规定：1敷设和检修管道时,不应互相影响.2管道损坏时，不应影响附近建（构）筑物的基础，不应污染生活饮用水.5.1.13 用于排水工程的钢制承插口预应力混凝土管的工艺设计,除应符合本规程第5.1.9-5.1.13条规定外,还应符合现行国家标准室外排水设计规范GB50014的相关规定.5.2 水力计真I给水管道5.2.1 管道总水头损失宜按下式计算IAi=r+hi（5.2.1）式中：A.管道总水头损失（m）IM管道沿程水头损失（m）；hi管道局部水头损失（m）.5.2.2 管道沿程水头损失宜按下列公式计算:(5.2.2-1)(5.2.2-2)C=(5.2.2
24、-3)n式中：Z管段长度(m)；i管道单位长度的水头损失(水力坡降P-水流平均流速(ms),C流速系数；R水力半径(m)；_n粗糙系数，宜采用0.012-0.013.5.2.3 管道局部水头损失宜按下式计算,A,=J错(5.2.3)式中：g重力加速度,可取9.8mstie管道局部水头阻力系数。排水管道5.2.4 管道流量、流速应按下列公式计算：Q=A(5.2.4-1)v=(5.2.4-2)n式中:Q设计流量(mVs),A水流有效断面面积();R水力半径(m)；I水力坡降；n粗糙系数，无压管道n值宜取0.013.5.2.5 管道的最大设计充满度应符合下列规定：.1污水管道应按非满流计算，其最大设
25、计充满度应按575取值.2雨水管道和合流管道应按满流计算.5.2.6 管道的最大设计流速宜为5.Om/s.5.2.7 管道的最小设计流速，应符合下列规定：1重力流污水管道在设计充满度下为O6ms.2雨水管道和合流管道在满流时为O75ms.5.2.8 排水管道采用压力流时，设计流速宜果用O.7ms2.Ons6结构设计6.1 一般规定6.1.1 钢制承插口预应力混凝土管管道结构设计使用年限为50年.6.1.2 钢制承插口预应力混凝土管管道结构应按下列两种极限状态进行设计：1承载能力极限状态：管道结构达到最大的承载能力，管体或连接构件因材料强度超过限值而被破坏；管道结构整体失去平衡(横向及纵向滑移、
26、上浮).2正常使用极限状态：管道结构出现超过使用要求的裂缝；管道结构变形超过正常使用的变形置限值.6.1.3 对承载能力极限状态计算和正常使用极限状态验算时,计算工况的作用组合应采用表6.1.3的规定.衰6.1.3计算工况的作用坦合计0IR计算4日永久作用q受作用(1)VfitG1(2)内C.(3)等向士疆力F”(4)r士医力JF,(三)庾力(I)设计内水压力(2)MRiia(3)下水压力F力)I就浮定GlilFEh一一9三.hQ机力定ClhJFiIlQJ.hQbB管晌!度1.20Gh1.27GC1.27Fih1.00Jh1.401.41.4“续表6.1.3计nI况计算及目水久作用可变作用(1
27、)ff11iG(2)管内水重G.(3)量向土压力FS(4)，.向(5)演加应力%(1)设计内水压力J(2)堆枳荷夏外(3)建下水压力林力)IV控U开裂标准组合GlkJFE%FilS收qaV控IM开显准永久组合GhGSFilIF.hF“q*注，1车辆荷载和地面堆积荷0不需同时计入,取其中较大者：2计算工尻ID管体通度计算中给出的】.2等系数为相应作用的分厘系数I3砂索开裂组合里不包含6.1.4 钢制承插口预应力混凝土管管道的结构内力应按弹性体系计算，不考虑非弹性变形所引起的内力重分布。6.1.5 当管道地基土质或管顶覆土有显著变化时,应计算地基不均匀沉降对管道结构的影响，并采取相适应的构造措施或
28、进行地基处理.6.1.6 当弯管中心线半径大于或等于2.5倍钢管外径时，弯管强度计算可按直管段钢管计算壁厚；当弯管中心线半径小于2.5倍钢管外径时，弯管应进行补强计算增加钢管壁厚.6.1.7 T形三通、Y形三通配件、十字形四通应进行补强计算增加钢管壁厚,或采用衬圈、封套、加劲环加固.6.1.8 当管道直接平铺在原状土层或回填压实的土层上时，管道基础支撑角(2)可取200计算.6.2 管道结构上的作用6.2.1 管道结构上的作用分为永久作用和可变作用两类.1永久作用应包括管自重、竖向土压力和侧向土压力、管道内水重、预加应力及地基不均匀沉降.2可变作用应包括地面堆积荷载、地面车辆荷载、管道内他水压
29、力及地表或地下水压力.,6.2.2 管道结构设计时，对不同性质的作用应采用不同的代表值.作用标准值为作用的基本代表值。对永久作用,应采用标准值作为代表值；对可变作用，应根据设计要求采用标准值、组合值或准永久值作为代表值.可变作用组合值应为可变作用标准值乘以作用的组合系数；可变作用准永久值应为可变作用标准值乘以作用的准永久值系数.6.2.3 永久作用标准值的采用应符合下列规定：1管自重和水重的标准值可按管道的设计尺寸与相应材料单位体积的自重标准值计算确定.常用材料单位体积的自重标准值可按表6.2.3采用.6.2.3常用材料单位体积的自重标准值（kNK）材料倒筋混凝土水泥砂浆钢丝铜筒水自标准值25
30、.022.078.578.510.02作用在单位长度管道上的竖向土压力标准值FEh应按现行协会标准给水排水工程埋地预应力混凝土管和预应力钢筒混凝土管管道结构设计规程CECS140，2011附录A确定.3作用在单位长度管道上的侧向主动土压力标准值Fe便I向被动土压力标准值FPk应按现行协会标准给水排水工程埋地顼应力混凝土管和预应力钢筒混凝土管管道结构设计规程CECS140*2011附录B确定.4施加在管道上的预加应力标准值%,应为预应力钢丝的张拉控制应力值0扣除相应张拉工艺的各项应力损失值.预应力钢丝的张拉控制应力不宜超过075/.,/为5（应力钢丝强度标准值.8（应力张拉工艺的各项Si应力损失
31、，应按本规程附录C确定.5地基变形引起的不均匀沉降，应按现行国家标准建筑地基基础设计规范GB50007的规定计算确定.6.2.4可变作用标准值、准永久值系数应符合下列规定，1地面车辆荷载对管道产生的竖向压力标准值M可按现行协会标准给水排水工程埋地应力混凝土管和应力钢筒混凝土管管道结构设计规程CECS1402011附录C确定，其相应的准永久值系数可取0.52地面堆积荷载的标准值qk可取IOkN,其相应的准永久值系数可取053管道内静水压力标准值采用设计内水压力标准值,设计内水压力标准值Fih,可按下式计算：11.5Fwfc,Fwk0.8MPa“工一1.4Fwk,Fwk0.8MPa式中：Fd管道的
32、工作压力标准值（MPa）.设计内水压力标准值的准永久值系数可取0.72.4埋设在地表水或地下水以下的管道,应计算作用在管道上的涉水压力（包括浮托力），相应的设计水位应根据勘杳部门和水文部门提供的数据采用.其标准值及准永久值系数的确定，应符合下列规定：1）地表水的静水压力水位宜采用设计基准期内可能出现的最高洪水位.相应准永久值系数，可取常年洪水位与最高洪水位的比值.2）地下水的冲水压力水位，应综合考虑近期内变化的统计数据及对设计基准期内发展趋势的变化综合分析，确定其可能出现的最高及处低水位.应根据对结构的作用效应,选用最高或最低水位.相应的准永久值系数,当采用最高水位时，可取平均水位与最高水位的
33、比值；当采用最低水位时，应取1.0计算.6.3 承载能力极限状态计算6.3.1 管道结构按承载能力极限状态进行强度计算时,结构上的各种作用均应采用作用设计值.作用设计值为作用分项系数与作用代表值的乘积.6.3.2 对管道结构进行强度计算时,应按下式计算，Z0SR,(6.3.2)式中：冷一管道的重要性系数，取L1,当设计为双线骤设有调蓄设施时，可取1.0；当用作排水管时，可取1.0,S作用效应组合的设计值，R1管道结构抗力设计值,应按现行国家标准混凝土结构设计规范GB50010的规定执行.6.3.3 管道结构进行强度计算时,作用效应的基本组合设计值应按下式确定：S=GCG+XXgCgCi+c2q
34、,Cq/Q(6.3.3)式中：加一管自重分项系数，当作用效应点管道结构不利时取12,有利时取1.0YQ除管自重外,第i个永久作用分项系数,当作用效应对管道结构不利时均取127,当有利时均取1.0第J个可变作用分项系数，均取1.4Ca管自重的作用效应系数，Cc.除管自宜外，第，个永久作用效应系数,CQ第J个可变作用效应系数，Gk管自重标准值，Gtfc除管自重外其他永久作用标准值；Qh第J个可变作用标准值，WC可变作用的组合系数取0.9作用效应系数为管道结构中作用产生的效应(对力、应力等)与该作用的比值，可按结构力学方法确定.6.3.4 钢制承插口应力混凝土管的环向预应力钢丝截面积应针对管侧截面面
35、积计算，并按下列公式计算，aA(n,)(6. 3.4 1)M兀WC加Fih小IOT-0.5(FiIl+WgD。(6.3.4-2)MilM=/or0UE(加尸“+W%mD)+Lyc4FmQ+ AEyG*Gvl + AmyGlGk(6. 3.4-3)式中：A9环向预应力钢丝截面面积(mnm),N设计内水压力及管顶荷载作用下,管侧截面上的轴拉力(N/mhML在基本组合作用下，管侧截面上的最大弯矩(Nmmm)；4预应力钢丝中心至管壁折算截面重心的距离(mm)If预应力钢丝的强度设计值(Nm),应按现行国家标准混凝土结构设计规范GB50010的规定执行；A除合调整系数，可取0.9,TQ管壁截面的计算半径
36、取管中心至管壁截面变心的距离(mm),y0管道的或要性系数，取11,当设计为双线或设有调蓄设施时,可取1.0,当用作排水管时可取1.0WC可变作用的组合系数取09,KJ.e分别为竖向、向压力和管内水重、管自重作用下，管壁板面上弯矩系数.可根据管基形式按现行协会标准给水排水工程埋地预应力混凝土管和预应力钢筒混凝土管管道结构设计规程CECS1402011附录E确定，其中AE应采用管基中心角为20的数据,DI管外径(m)；第1个永久作用、第J个可变作用分项系数，心地面车辆轮压引起的管处单位面积竖向压力标准值(N/m?),应按现行协会标准给水排水工程埋地预应力混凝土管和预应力钢筒混凝土管管道结构设计规
37、程)CECS1402011附录C计算，当小于地面堆积荷载F时，应取FeI计算；GH管内水重标准值(Nm),Gk管自重标准值(N/m)；FMIl管道的设计内水压力标准值(Nr112).注：F“.b.F.b的用制单位分别采用N/m和Nml.6.3.5 对埋设在地下水位以下的管道,应验算抗浮稳定性.验算时,各种作用应采用标准值,抗浮稳定性验算应满足下式要求：5j尊上K,(6.3.5)式中：Fyll管道单位长度上浮托力标准值(kNm),Fmll管道单位长度上管K转向土压力标准值(N/m),按现行协会标准给水排水工程埋地预应力混献土管和Ai应力钢筒混凝土管管道结构设计规程CECSMOI2011附录A计算
38、；Kt抗浮稳定性抗力系数K,不应小于L16.3.6 在管道敷设方向改变处应采取抗推力措播(支墩或桩)，并进行抗滑稳定性验算.验算时，各种作用应采用标准值，其抗滑稳定性抗力系数K.不应低于1:56.3.7 管道敷设方向改变处的抗滑稳定性验算应符合下列要求：1当采用支墩抗推力时,应符合下列公式要求:(6. 3.7-1)(6. 3.7-2)(6. 3.7-3)(6. 3.7-4)(6. 3.7-5)iKTwpJp.PZ)OPi1.2/.V0.9G式中：入2在设计内水压力作用下,管道承受的推力标准值（kN）,按现行协会标准给水排水工程埋地预应力混凝土管和预应力钢筒混凝土管管道结构设计规程CECS140
39、，2011中第F.0.1条计算；Fk支墩抗推力标准值（kN）,按现行协会标准给水排水工程埋地预应力混凝土管和预应力钢筒混凝土管管道结构设计规程）CECS140:2011中第E0.2条计算，K.抗滑稳定性抗力系数,按本规程第6.3.6条的规定采用；P支地作用在地基土上的平均压力（kNmD,指管道支墩底面以上的有效重量G产生地基上的压力；对管道纵向向上弯头尚应包括内水压力引起的向下垂直力；P.支墩作用在地基土上的最小压力（kN）,P.支墩作用在地基土上的最大压力（kNm,/.经过深度修正的地基土承载力特征值（kNm）,按现行国家标准建筑地基基础设计规范GB5O7的规定确定,V纵向管道弯头处支墩承受
40、内水压力产生的垂直力标准值（kN）,应按现行协会标准给水排水工程埋地预应力混凝土管和预应力钢筒混凝土管管道结构设计规程CECS1402011中第F.0.1条计算；当V方向向上时,应按本规程式6.3.75验算；当V方向向下时,应按本规程式6.3.72式6.3.7-4验算；G包括支墩、管体：管内水、支墩以上厦土等各项有效重量标准值（kN）之和.2当采用桩抗推力时，应按国家现行标准建筑地基基础设计规范GB50007及建筑桩基技术规范JGJ94的规定执行.6.4 正常使用极限状态验算6.4.1 对正常使用极限状态，管道结构应分别按作用效应的标准组合和准永久组合进行验算，并应保证管壁截面和砂浆保护层不出
41、现裂缝，以及应力应变计算值不超过规定的限值,管件应控制影府正常使用的变形量.6.4.2 管道结构按正常使用极限状态验算时,作用效应均应采用作用代表值计算.6.4.3 正常使用极限状态按标准组合验算时，作用效应的组合设计值应按下式确定：M.S4三CCiGnl+Cc,G+tCqzQa（6.4.3）式中:&变形、裂缝等作用效应的设计A.6.4.4 正常使用极限状态按准永久组合验算时,作用效应的组合设计值应按下式确定：,Sd=CGlGlk+-CgG*+ZCqWqQ八（6.4.4）1.l式中：WS第，个可变作用的准永久系数，按本规程第5.2.4条的有关规定采用.6.4.5 铜制承插口颈应力混凝土管在正常
42、使用条件下其环向预应力钢丝的截面面积应满足下列公式要求：AApGU-Kytk)三(6.4.51)OL器十等(6.4.52)AEWCmK=O.1633+0.5714-0.1429-rWCnltAejIll(6.4.5-3)NA=WCFimXIOT(6.4.5-4)M=三rm(Fw.h+c911)+LF.,D+JGwkJGlIJ(6.4.5-5)式中:AoB管壁截面(含钢丝和砂浆保护层)的折算面积(mm)；.在作用效应标准组合下，管壁H、底计算截面上的边缘最大拉应力(N/mm、K受拉区混凝土的影响系数；7-受拉区混凝土的塑性影响系数,取1.75管芯混凝土的抗拉强度标准值(Nm),p.环向81应力钢
43、丝扣除应力损失后的有效预加应力(Nmm,)INA在设计内水压力标准值作用下，管壁上的轴向拉力(Nm)Mn在标准组合下，管壁0L底截面上的最大弯矩(Nmmm)W.管壁截面(含钢丝和保护层)内壁受拉边缘的弹性抵抗矩(mm/m).6.4.6 在标准组合作用下，钢制承插口愤应力混凝土管环向钢丝的砂浆保护层应力应满足下列公式要求：d*jE.(6.4.6-1)N1Mta=k+亡(6.4.6-2)4=WCFim10-j-O.5(Fw.k+W(+WgDO+LqH+JGwt+hBGj(6.4.6-47式中:d在作用效应标准组合下，管体两侧计算截面边缘的最大拉应力(Nmn);E.管体砂浆保护层所采用砂浆的弹性模量
44、(NmmD,按本规程式3.1.8确定；J管体砂浆保护层相应于砂浆抗拉强度的应变量,按本规程式3.1.8确定；人砂浆保护层应变量设计参数,取5.0；“一在作用效应标准组合下，管体两侧计算截面上的轴向拉力(N/m)；在作用效应标准组合下,管体两侧计算截面上的最大弯矩(Nmmm).6.4.7 在准永久组合作用下，钢制承插口预应力混凝土管环向钢丝的砂浆保护层应力应满足下列公式要求：dAEa(6.4.7-1)d=Jt+/(6.4.7-2)AEWcm然=WBFMhrO103-0.5(Fih+Wfg*。)(6.4.7-3)M*j=roA*F.l+WqVgVkDl)+LF-Q+A三Gwfc+QGk(6.4.7-4)式中:d在作用效应准永久组合下,管体两侧计算截面边缘的.最大拉应力(Nmm)：二一砂浆保护层应变量设计参数,取4.0
