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1、辽宁工程技术大学机械制造技术基础课程设计题目：机械加工工艺规程及工序的专用夹具设计班级：（宋体四号字）姓名：（宋体四号字）学号：（宋体四号字）指导教师：（宋体四号字）完成日期：（宋体四号字）任务书一、设计题目：接管底座机械加工工艺规程及06工序的专用夹具设计二、原始资料（1）被加工零件的零件图1张（2）生产类型：（中批或大批大量生产）三、上交材料1 .所加工的零件图1张2 .毛坯图1张3 .编制机械加工工艺过程卡片1套4 .编制所设计夹具对应的那道工序的机械加工工序卡片1套5 .绘制夹具装配图（AO或Al）1张6 .绘制夹具中1个零件图（Al或A2。装配图出来后，由指导教师为学生指定需绘制的零
2、件图，-一般为夹具体）。1张7 .课程设计说明书，包括机械加工工艺规程的编制和机床夹具设计全部内容。（约5000-8000字）1份四、进度安排本课程设计要求在4周内完成。1 .第12天查资料，绘制零件图。2 .第37天，完成零件的工艺性分析，确定毛坯的类型、制造方法，编制机械加工工艺规程和所加工工序的机械加工工序卡片。3 .第810天，完成夹具总体方案设计（画出草图，与指导教师沟通，在其同意的前提下，进行课程设计的下一步）。4 .第1115天，完成夹具装配图的绘制。5 .第1620天，零件图的绘制。6 .第2124天，整理并完成设计说明书的编写。7 .第25天28天，完成图纸和说明书的输出打印
3、。答辩五、指导教师评语该生设计的过程中表现,设计内容反映的基本概念及计算，设计方案，图纸表达,说明书撰写，答辩表现O综合评定成绩：指导教师日期摘要指导老师分配我的课程是接管底座零件机械加工工艺分析与车夹具的设计（即接管底座车右端中34端面；车M34l螺纹），通过查阅图书馆中的资料及借阅的资料（其中主要参考的资料有机械制造工艺与夹具课程设计指导、典型零件工艺分析与加工、机床夹具设计和专业方面的教材），确定接管底座毛坯种类、各加工表面毛坯余量、各表面加工的先后顺序及各表面的加工方法、刀具型号和量具规格，夹具的定位元件、夹紧方案和导向机构等，最终完成整个设计。关键词：接管底座；夹具设计；定位元件Ab
4、stractTheinstructorassignedmycourseistotakeoverthebasepartsmachiningprocessanalysisandfixturedesign(namelytakeovertherightendofthebasecar34endface;carM341thread),byconsultingthematerialsinthelibraryandthematerialsborrowed(amongwhichthemainreferencematerialsaretheguideforthecoursedesignofMechanicalMa
5、nufacturingTechnologyandfixture,theanalysisandprocessingoftypicalpartstechnology,thedesignofmachinetoolfixture,andtheteachingmaterialsinthefieldofspecialty),determinethetypeofthebaseblank,theallowanceforeachmachinedsurface,thesequenceofeachmachinedsurfaceandthemachiningmethodforeachsurface,thetoolty
6、peandgaugespecification,thepositioningelement,clampingschemeandguidingmechanismofthefixture,etc.Andfinishthedesign.Keywords:TAKE-OVERBASE;fixturedesign;PositioningElement目录摘要1Abstract21前言4Ll零件的分析41.2零件的工艺分析42 .计算生产纲领、确定生产类型52.1 生产纲领52.2 生效率分析52.3 生产类型63 .工艺规程设计73.1 确定毛坯的制造形式73.2 基面的选择73.2.1 粗基准的选择原则
7、73.2.2 精基准选择的原则73.3 制订工艺路线83.4 机械加工余量的确立93.5 工时计算94 .夹具设计224.1 定位分析224.2 定位误差分析224.2.1 基准位移误差AY224.2.2 基准不重合误差Ab234.3 切削力及夹紧力计算234.4 夹具设计及操作简要说明24总结25参考文献261前言1.1 零件的分析题目所给的零件是接管底座，该底盖应用在某接管座机构中，底盖以中70孔套在接管座中，其有导通连接的作用，同时还可以通过底盖上端的620孔进行观测的作用。除此外，该底盖和密封件配合可起到密封防尘的作用。图1-1接管底座零件图1.2 零件的工艺分析由零件图可知，其材料为
8、35钢，该材料有良好的塑性和适当的强度，工艺性能较好，焊接性能尚可，广泛应用于各种结构零件。由零件图可知，它的质量要求有：1 .各焊接部要牢靠，不得有夹渣，裂纹等缺陷。2 .试压1.2MP不得有渗漏。2.计算生产纲领、确定生产类型2.1 生产纲领生产纲领：企业在计划期内应当生产的产品产量和进度计划。年生产纲领是包括备品和废品在内的某产品的年产量。零件的生产纲领按下式计算。N=Qn（l+a+）式中：N零件的生产纲领（件/年）Q机器产品的年产量（台/年）n每台产品中该零件的数量（件/台）a备品百分率废品百分率2.2 生效率分析操作者按规定的作业方法工作时，他的能力或努力程度叫效率。主要用来考核纯生
9、产能力，不包括由技术、材料等其它问题所引起的能力损耗。1 .标准工时：标准工时=标准作业时间+辅助时间指在正常情况下，从零件到成品直接影响成品完成的有效动作时间，其包含直接工时与间接工时。即加工每件（套）产品的所有工位有效作业时间的总和。a标准工时：标准工时=生产一个良品的作业时间。b标准工时=正常工时+宽放时间=正常工时X（1+宽放率）c工厂使用的宽放率一般在10%20%,对一些特殊的工种，如体力消耗较大的工种，宽放率可适当放宽一些d正常工时是人工操作单元工时+机器自动作业工时的总和。2 .制定方法：对现有各个工位（熟练工人）所有的有效工作时间进行测定，把所有组成产品的加工工位的工时，考虑铳
10、间生产的均衡程度、环境对工人的影响、以及工人的疲劳生产信息等因素后，计算得到标准工时。生产率=（产出数量X标准工时）（日工作小时X直接人工数）X100%2.3 生产类型根据生产纲领的大小，可分为三种不同的生产类型：1 .单件生产：少量地制造不同结构和尺寸的产品，且很少重复。如新产品试制，专用设备和修配件的制造等。2 .成批生产：产品数量较大，一年中分批地制造相同的产品，生产呈周期性重复。而小批生产接近于单件生产，大批生产接近于大量生产。3 .大量生产：当一种零件或产品数量很大，而在大多数工作地点经常是重复性地进行相同的工序。生产类型的判别要根据零件的生产数量（生产纲领）及其自身特点，具体情况见
11、表I-Io表1-1：生产类型与生产纲领的关系生产类型重型（零件质量大于2000kg）中型（零件质量为100-200Okg）轻型（零件质量小于100kg）单件生产小于等于5小于等于20小于等于100小批生产5-10020-200100-500中批生产100-300200-500500-5000大批生产300-1000500-50005000-50000大量生产大于1000大于5000大于500003.工艺规程设计3.1 确定毛坯的制造形式接管底座零件材料为35钢，由机械制造工艺设计简明手册表1.3-1常用毛坯的制造方法与工艺特点，接管底座零件采用锻造毛坯。3.2 基面的选择基面的选择是工艺规程设
12、计中的重要工作之一。基面选择的正确、合理，可以保证质量，提高生产效率。否则，就会使加工工艺过程问题百出，严重的还会造成零件大批报废，使生产无法进行。3.2.1 粗基准的选择原则1 .如果必须首先保证工件上加工表面与不加工表面之间的位置要求，应以不加工表面作为粗基准。如果在工件上有很多不需加工的表面，则应以其中与加工面位置精度要求较高的表面作粗基准。2 .如果必须首先保证工件某重要表面的加工余量均匀，应选择该表面作精基准。3 .如需保证各加工表面都有足够的加工余量，应选加工余量较小的表面作粗基准。4 .选作粗基准的表面应平整，没有浇口、冒口、飞边等缺陷，以便定位可靠。5 .粗基准一般只能使用一次
13、，特别是主要定位基准，以免产生较大的位置误差。由粗基准选择原则及接管底座零件图知，选择中34外圆及端面作为定位粗基准。3.2.2 精基准选择的原则精基准选择应当满足以下要求:1 .用设计基准作为定位基准，实现“基准重合”，以免产生基准不重合误差。2 .当工件以某一组精基准定位可以较方便地加工很多表面时，应尽可能采用此组精基准定位，实现“基准统一”，以免生产基准转换误差。3 .当精加工或光整加工工序要求加工余量尽量小而均匀时，应选择加工表面本身作为精基准，即遵循“自为基准”原则。该加工表面与其他表面间的位置精度要求由先行工序保证。4 .为获得均匀的加工余量或较高的位置精度，可遵循“互为基准”、反
14、复加工的原则。5 .有多种方案可供选择时应选择定位准确、稳定、夹紧可靠，可使夹具结构简单的表面作为精基准。由精基准选择原则及接管底座零件图知，选择中76端面、30孔和34外圆作为定位精基准。3.3 制订工艺路线制定工艺路线的出发点,应当使零件的几何形状、尺寸精度及位置精度等技术要求能得到合理的保证,在生产纲领已确定的情况下,可以考虑采用万能性机床配以专用工具,并尽量使工序集中来提高生产率。此外，还应当考虑经济效果，以便使生产成本尽量下降。工序01：锻造1747669工序02：调质处理工序03：铳76端面工序04：铳44前端面工序05：钻中20孔；扩中30孔；钩中70沉孔工序06：车右端中34端
15、面；车M34l螺纹工序07：车左端中34端面；车M34xl螺纹工序08：钻中25孔工序09：去毛刺工序10：检验至图纸要求工序11：涂防锈漆工序12：包装、入库3.4 机械加工余量的确立接管底座零件材料35钢，重约为2.2kg,由机械制造工艺设计简明手册表2.2-25模锻件内外表面加工余量，零件无磨削精加工工序，锻件复杂系数为S3,长度为170,查出该零件余量是：厚度（直径）方向为1.7-2.2,水平方向为1.72.2o现零件厚度（直径）方向为2.0,水平方向为2.Oo图3-1接管底座毛坯图3.5 工时计算工序03：铳中76端面1 .选择刀具刀具选取硬质合金端铳刀，刀片采用YG8,=Omm,v
16、=75mmin,z=32 .决定铳削用量决定铳削深度中76端面单边加工余量2.0,粗糙Ral2.5,一步铳削即可满足其精度要求，故%=2.0决定每次进给量及切削速度根据X51型立式铳床说明书，其功率为为4.5kw,中等系统刚度。根据表查出工=0.25ww/齿，则r/min 597rmin100Ov_1000x75d%X40按机床标准选取外=575r/minTldflwlo乃40575IOOOm/min 72m Zmin3 .计算工时切削工时：l=76mm,I2=2.0mm,3=3mm,走刀次数i=2则机动工时为Im=4+1+.j_76+2.0+32mjnwJ127minnwf5750.25工序
17、04：铳44前端面1 .选择刀具刀具选取硬质合金端铳刀，刀片采用YG8,J0=50mm,v=95mmin,z=32 .决定铳削用量决定铳削深度中44端面单边加工余量2.0,粗糙Ral2.5,一步铳削即可满足其精度要求，故%=2.0决定每次进给量及切削速度根据X51型立式铳床说明书，其功率为为4.5kw,中等系统刚度。根据表查出f.=0.25/齿，则IOOOv 1000x95d 4 X 50r/min 605rmin按机床标准选取外=575r/minL =1000 %X50x5751000m/min 90mmin3 .计算工时切削工时：l=44mm,I2=2.0mm,3=3mm,走刀次数i二l/
18、+/+/44+20+3则机动工时为t=-Z=:lmin0.341minnwf5750.25工序05：钻中20孔；扩中30孔；钩中70沉孔工步一：钻牛20孔确定进给量根据参考文献IV表2-7根据Z525立式钻床说明书，主轴进给量=0.10.81根成尸，根据参考文献IV表4.2-13,取f=0.2Smm/r主轴速度：主轴转速九=971360/7min,根据参考文献IV表4.2-12,取=545min故实际切削速度为V=WMl%x20x545rn/minQ34mmin10001000切削工时：I-65mm,I1=10nn,I2=2mm,走刀次数i二l则机动工时为*=+1z=65+10+2X1mjns
19、s0505minmnwf5450.28工步二：扩30孔利用扩孔钻将20孔至中30,根据有关手册规定，扩钻的切削用量可根据钻孔的切削用量选取=0.1-0.81三r,根据参考文献IV表4.2- 13,f=07mnr则主轴转速为=971360min,根据参考文献IV表4.2-12,取7=680rmin故实际切削速度为V=欣=30x68n/min64mmin10001000切削工时：=65mm,I1=5nm,I2=Of走刀次数i二l则机动工时为*=/+4+4i=+OXrnnBQ6Q5rrrinmnwf680x0.17工步三：钩中70沉孔利用钩孔钻将中30孔至70,根据有关手册规定，扩钻的切削用量可根据
20、钻孔的切削用量选取/=0.1-0.81nnr,根据参考文献IV表4.2- 13,t/=0.17wnr则主轴转速为=971360min,根据参考文献IV表4.2-12,取=680/min故实际切削速度为V=欣%:=lx_m/min149m/min1010切削工时：=12mm,Z1=20mm,2=0,走刀次数i二l则机动工时为&=/+Ki=12+2()+()XIminaO277inwnwf680x0.17工序06：车右端34端面；车M34xl螺纹工步一：车右端中34端面1 .切削用量铳机床为C620-1型卧式车床，所选刀具为YT5硬质合金端面车刀。根据切削用量简明手册第一部分表1.1,由于C620
21、-1型卧式车床的中心高度为20Omm(表1.30),故选刀杆尺寸BH=16mm25mm,刀片厚度为4.5mm。根据表1.3,选择车刀几何形状为卷屑12槽带倒棱型前刀面，前角九二12,后角4=6,主偏角（=90,副偏角（=10,刃倾角4=0,刀尖圆弧半径九二0.8mm0确定切削深度.由于单边余量为2.0mm,可在1次走刀内切完。确定进给量/根据表1.4,/=0.10.6mmr按C620J型卧式车床的进给量（表4.29）,选择=0.26mmr确定的进给量尚需满足机床进给机构强度的要求，故需进行校验。根据表1.30,C620-1机床进给机构允许的进给力FM=3530N。根据表1.21,当qW2mm,
22、/W0.35mmr,kr=45,u=65mmin（预计）时，进给力Ff=760N.Ff的修正系数为为此=0.1,QF尸1.17（表1.29-2）,故实际进给力为F=760X1.17N=889.2N由于切削时的进给力小于机床进给机构允许的进给力，故所选f=0.26mmr可用。选择车刀磨钝标准及耐用度根据表1.9,车刀后刀面最大磨损量取为1mm,可转位车刀耐用度T=30min。确定切削速度U切削速度U可根据公式计算，也可直接由表中查出。现采用查表法确定切削速度。根据表1.10,当用YT15硬质合金车刀加工铸件，pW3mm,0.25mmr,切削速度U=100mmin。切削速度的修正系数为ksv=0.
23、8,k,=0.65（均见表 1.28）,故 U = IOOXO.8 x.65 x.81 X1.15mminQ48mmin侬=幽避min-450minn=0.81,Av=1.15,ll=1.0d乃X34按C620-1机床的转速（表4.2-8）,选择=4607min校验机床功率由表1.24,4pW3mm,f0.25mmr,46mmin时，R=I.7KWo切削功率的修正系数%也=1.17,%=女从吐=%=1.0,L=I.13,Aspc=0.8,酊=0.65（表1.28）,故实际切削时的功率为PC=O.72KW根据表1.30,当=380rmin时，机床主轴允许功率Pe=5.9KW.PcPe,故所选的切
24、削用量可在C620-1机床上进行。2 .确定粗车右端中34端面的基本时间+/+2+Z3式中 d=34mm, J1 =29mm,l = 2.0mm, I2 =4mm, 3 =Omm,f=0.26mmr,n=460rmin,Z=I贝U13=25+20+4+Imin0.07Imin,30.26x460工步二：车M34l螺纹1 .切削用量铳机床为C620-1型卧式车床，所选刀具为YT5硬质合金螺纹车刀。根据切削用量简明手册第一部分表1.1,由于C620-1型卧式车床的中心高度为20Omm（表1.30）,故选刀杆尺寸BXH=I6mm25mm,刀片厚度为4.5mm。根据表1.3,选择车刀几何形状为卷屑槽带
25、倒棱型前刀面，前角y0=12,后角4=6,主偏角（=90,副偏14角=10,刃倾角4=0，刀尖圆弧半径九=08mm.确定切削深度品由于单边余量为0.5mm,可在1次走刀内切完。确定进给量/根据表1.4,/=0.10.6mmr按C620-1型卧式车床的进给量（表4.29）,选择f=0.26mmr确定的进给量尚需满足机床进给机构强度的要求，故需进行校验。根据表1.30,C620-1机床进给机构允许的进给力Fmax=3530N。根据表1.21,当qW2mm,/W0.35mmr,（=45,u=65mmin（预计）时，进给力Ff=760N.Ff的修正系数为&此=0.1,JFf=1.17（表1.29-2）
26、,故实际进给力为F=760X1.17N=889.2N由于切削时的进给力小于机床进给机构允许的进给力，故所选=0.26mmr可用。选择车刀磨钝标准及耐用度根据表1.9,车刀后刀面最大磨损量取为1mm,可转位车刀耐用度T=30min0确定切削速度U切削速度U可根据公式计算，也可直接由表中查出。现采用查表法确定切削速度。根据表1.10,当用YTI5硬质合金车刀加工铸件，/W3mm,0.25mmr,切削速度U=100mmin。切削速度的修正系数为k“=0.8,ktv=0.65,(均见表 1.28 ),故 U = IOOXO.8 x.65 x.81 X1.15mmiQ48mmin回= m 。“minL=
27、O.81&=1.15,kMv=kkv=1.0d4X34按C620-1机床的转速(表4.2-8),选择=460min校验机床功率由表1.24,ap3mm,f0.25mmr,46mmin时,R=I.7KWo切削功率的修正系数勺=1.17,%=kMPc=kp,=1.0,LC=Ll3,Aspc=0.8,=0.65(表1.28),故实际切削时的功率为PC=O.72KW根据表1.30,当=380rmin时，机床主轴允许功率Pe=5.9KW.PcPe,故所选的切削用量可在C620-1机床上进行。2 .确定粗车M34l螺纹的基本时间Tj3=，L=/+，+，2通切螺纹M(2-3)P=(2-3)Imm=(2-3)
28、mm不通切螺纹=(1-2)P=(12)Imm-(12)mm2=(25)mmi一一使用板牙的次数q螺纹线数则Tn=2+25+3.5XImin0.217minJ30.26460工序07：车左端中34端面；车M34xl螺纹工步一：车左端中34端面1 .切削用量铳机床为C620-1型卧式车床，所选刀具为YT5硬质合金端面车刀。根据切削用量简明手册第一部分表1.1,由于C620-1型卧式车床的中心高度为200mm（表1.30）,故选刀杆尺寸BH=16mm25mm,刀片厚度为4.5mm。根据表1.3,选择车刀几何形状为卷屑槽带倒棱型前刀面，前角y0=12,后角4=6,主偏角幺=90,副偏角%=10,刃倾角
29、4=0,刀尖圆弧半径九二0.8mm0确定切削深度P由于单边余量为2.0mm,可在1次走刀内切完。确定进给量f根据表1.4,/=0.10.6mmr按C620J型卧式车床的进给量（表4.29）,选择=0.26mmr确定的进给量尚需满足机床进给机构强度的要求，故需进行校验。根据表1.30,C620-1机床进给机构允许的进给力FmaX=3530N。根据表1.21,当qW2mm,/W0.35mmr,（=45,u=65mmin（预计）时，进给力Ff=760N0Ff的修正系数为&/=0.1,QF尸1.17（表1.29-2）,故实际进给力为F广760X1.17N=889.2N由于切削时的进给力小于机床进给机构
30、允许的进给力，故所选f=0.26mmr可用。选择车刀磨钝标准及耐用度根据表1.9,车刀后刀面最大磨损量取为1mm,可转位车刀耐用度T=30min确定切削速度U切削速度U可根据公式计算，也可直接由表中查出。现采用查表法确定切削速度。根据表1.10,当用YTl5硬质合金车刀加工铸件，4pW3mm,0.25mmr,切削速度U=100m/min。切削速度的修正系数为k“=0.8,ktv=0.65,n=0.81,Av=1.15,k=kk=1.0（均见表1.28）,故U=IOoXO.8x.65x.81X1.15mmi11Q48mminr/min 0 450rmin1000v1000x48Md乃X34按C6
31、20-1机床的转速（表4.2-8）,选择=460rmin校验机床功率由表1.24,4pW3mm,f0.25mmr,46mmin时,R=I.7KWo切削功率的修正系数=1.17,%=kMPc=kpc=1.0,L=Ll3,Aspc=0.8,朦=0.65（表1.28）,故实际切削时的功率为PC=O.72KW根据表1.30,当=380min时，机床主轴允许功率Pe=5.9KW.PcPe,故所选的切削用量可在C620-1机床上进行。2 .确定粗车左端34端面的基本时间Tn=-Z,L=-+1+/,+/.y3Jh2I23式中d=34mm,J1=29mm,l=2.0mm,I2=4mm,I3=Omm,f=0.2
32、6mmr,=460rmin,Z=I贝UT=2+Z0+4+lmin0.071min,30.26460工步二：车M34l螺纹1 .切削用量铳机床为C620-1型卧式车床，所选刀具为YT5硬质合金螺纹车刀。根据切削用量简明手册第一部分表1.1,由于C620-1型卧式车床的中心高度为200mm（表1.30）,故选刀杆尺寸BH=16mm25mm,刀片厚度为4.5mm。根据表1.3,选择车刀几何形状为卷屑槽带倒棱型前刀面，前角y0=12,后角4=6,主偏角幺=90,副偏角%=10,刃倾角4=0,刀尖圆弧半径九二0.8mm0确定切削深度P由于单边余量为0.5mm,可在1次走刀内切完。确定进给量f根据表1.4
33、,/=0.10.6mmr按C620J型卧式车床的进给量（表4.29）,选择=0.26mmr确定的进给量尚需满足机床进给机构强度的要求，故需进行校验。根据表1.30,C620-1机床进给机构允许的进给力FmaX=3530N。根据表1.21,当qW2mm,/W0.35mmr,（=45,u=65mmin（预计）时，进给力Ff=760N0Ff的修正系数为&/=0.1,QF尸1.17（表1.29-2）,故实际进给力为F广760X1.17N=889.2N由于切削时的进给力小于机床进给机构允许的进给力，故所选f=0.26mmr可用。选择车刀磨钝标准及耐用度根据表1.9,车刀后刀面最大磨损量取为1mm,可转位
34、车刀耐用度T=30min确定切削速度U切削速度U可根据公式计算，也可直接由表中查出。现采用查表法确定切削速度。根据表1.10,当用YTl5硬质合金车刀加工铸件，4pW3mm,0.25mmr,切削速度U=100m/min。切削速度的修正系数为k“=0.8,ktv=0.65,(均见表 1.28 ),故 U = IOoXO.8 x.65 x.81 X1.15mmiQ48mmin”侬=照吗/m50”minn=0.81,Av=1.15,k=kk=1.07td乃X34按C620-1机床的转速（表4.2-8）,选择=460rmin校验机床功率由表1.24,4pW3mm,f0.25mmr,46mmin时,R=
35、I.7KWo切削功率的修正系数勺=1.17,%=kMPc=kpc=1.0,L=Ll3,Aspc=0.8,朦=0.65（表1.28）,故实际切削时的功率为PC=O.72KW根据表1.30,当=380min时，机床主轴允许功率Pe=5.9KW.PcPe,故所选的切削用量可在C620-1机床上进行。2 .确定粗车M34l螺纹的基本时间Tj3=，L=/+/1+通切螺纹M(2-3)P=(23)Imm=(2-3)mm不通切螺纹=(1-2)P=(12)Imm-(12)mm7=(25)mm/一一使用板牙的次数q螺纹线数则Tn=2+25+3.5Xlmin、0.217min730.26460工序08：钻25孔确定
36、进给量/：根据参考文献IV表2-7根据卧式深孔钻说明书,主轴进给量=0.051.6，根据参考文献IV表4.2T3,取f=0.25mmr主轴速度：主轴转速=502500rmin,根据参考文献IV表4.2-12,取=500min故实际切削速度为V=Mx=艺500rn/mina39mmin10001000切削工时：=7mm,I1=12.5mm,I2=2mm,走刀次数i=2则机动工时为CM=/+/|+；2i=7+-S+)x2min0.344ninmnwf5(X)0.254.夹具设计为了提高劳动生产率，保证加工质量，降低劳动强度，需要设计专用夹具。有老师分配的任务，我被要求设计工序06：车右端G34端面
37、；车M34l螺纹，选用机床：卧式车床C620-1。4.1 定位分析以接管底座中70端面、30孔和左端34外圆定位，定位分析如下：1 .接管底座中70端面与定位销中65端面相配合限制三个自由度，即X轴转动、Y轴转动和Z轴移动。2 .接管底座30孔与定位销中30外圆相配合限制两个自由度，即X轴移动和Y轴移动。3 .接管底座左端34外圆与A型固定式定位销相配合限制一个自由度，即Z轴转动。工件六个自由度被完全限制，属于完全定位。4.2 定位误差分析4.2.1 基准位移误差八丫由于定位副的制造误差或定位副配合同间所导致的定位基准在加工尺寸方向上最大位置变动量，称为基准位移误差，用表示。工件以30孔在定位
38、销上定位车右端中34端面；车M34l螺纹，如果工件内孔直径与轴外圆直径做成完全一致，做无间隙配合，即孔的中心线与轴的中心线位置重合，则不存在因定位引起的误差。但实际上，轴和工件内孔都有制造误差，于是工件套在轴上必然会有间隙，孔的中心线与轴的中心线位置不重合，导致这批工件的加工尺寸H中附加了工件定位基准变动误差，其变动量即为最大配合间隙。按下式计算A=Omax-限=；(DmaX-dmin)式中基准位移误差，mmDmaX孔的最大直径，mmdmin定位销的最小直径，mm=-(Dmax-dmin)=-(30.033-29.959)mm=0.037mmY2、maxmz2422基准不重合误差金加工尺寸h的
39、基准是外圆柱面的母线上，但定位基准是工件圆柱孔中心线。这种由于工序基准与定位基准不重合导致的工序基准在加工尺寸方向上的最大位置变动量，称为基准不重合误差，用金表示。基准不重合误差为AB=式中b基准不重合误差，mm工件的最大外圆面积直径公差，mmr=O.O33mm=0.0165mmB2d24.3 切削力及夹紧力计算查表4得切削力计算公式：年=37kV7Kp式中力,=3,f=lmmr,查表得KP=(736)075=736MPa,KP=I即Ff=371ap,37p=3713l3I071=1547N所需夹紧力，查表5得，Wk=WK,安全系数K=KOMK2&电除九式中。臬为各种因素的安全系数，查表得：K
40、=1.21.01.21.01.31.01.0=l.872,当计算K2.5时，取K=2.5孔轴部分由M6螺母锁紧，查表得夹紧力为2903NWk=WK=29032,5N=7257.5N由上计算得F-因此采用该夹紧机构工作是可靠的。4.4 夹具设计及操作简要说明如前所述，在设计夹具时，应该注意提高劳动生产率避免干涉。应使夹具结构简单，便于操作，降低成本。提高夹具性价比。本道工序为车床夹具选择由六角螺母、圆垫圈、螺杆、弹簧和移动压板等组成夹紧机构夹紧工件。本工序为车削余量小，车削力小，所以一般的手动夹紧就能达到本工序的要求。这次课程设计使我收益不小，为我今后的学习和工作打下了坚实和良好的基础。但是，查
41、阅资料尤其是在查阅切削用量手册时，数据存在大量的重复和重叠，由于经验不足，在选取数据上存在一些问题，不过我的指导老师每次都很有耐心地帮我提出宝贵的意见，在我遇到难题时给我指明了方向，最终我很顺利的完成了毕业设计。这次课程设计成绩的取得，与指导老师的细心指导是分不开的。在此，我衷心感谢我的指导老师，特别是每次都放下他的休息时间，耐心地帮助我解决技术上的一些难题，他严肃的科学态度，严谨的治学精神，精益求精的工作作风，深深地感染和激励着我。从课题的选择到项目的最终完成，他都始终给予我细心的指导和不懈的支持。多少个日日夜夜，他不仅在学业上给我以精心指导，同时还在思想、生活上给我以无微不至的关怀，除了敬
42、佩指导老师的专业水平外，他的治学严谨和科学研究的精神也是我永远学习的榜样，并将积极影响我今后的学习和工作。在此谨向指导老师致以诚挚的谢意和崇高的敬意。参考文献Ul李益民.机械制造工艺设计简明手册S.北京：机械工业出版社,201212卢秉桓.机械制造技术基础M.机械工业出版社,2008.123顾鹏展.金属材料与工艺M.电子工业出版社,2017.714肖继德.机床夹具设计M.机械工业出版社,201315胡岗.机械制造工艺与机床夹具设计指导书M.机械工业出版社.2016.96韩锡勋,计志孝.高等学校毕业设计（论文）指导手册机械卷S.北京：高等教育出版社,200817陆剑中，周志明.金属切削原理与刀具M.北京：机械工业出版社,201018白海清.机床夹具及量具设计M.重庆大学出版社,2013.219孙丽媛.机械制造工艺及专用夹具设计指导M.北京：冶金工业出版社,2012110柯明扬.机械制造工艺学M.北京：北京航空航天大学出版社,2008UU冯道.机械零件切削加工工艺与技术标准实用手册IS.上海:上海科学技术出版社,201112傅水根.机械制造工艺学基础M.北京：清华大学出版社,201116调永强等主编高等学校毕业设计指导北京：中国建材工业出版社2002,12
