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1、东南国际航运中心总部大厦（37#地块）A、B座工程A座1-3架空层脚手架施工方案编制人：_审核人：_审批人：日期：,凶浙江中南建设集团有限公司第1章工程概况1.1搭设区域1.2搭设作用13搭设方案1.4第2章脚手架搭设参数2.1采用的钢管类型23J2.4星巨2.5*2.6Ll第3章方案主要编制依据第4章主要搭设材料4.1日4.2寸第5章搭设方法第6章搭设要求第7章脚手架拆除第8章安全措施第9章满堂支撑体系设计计算书9.1落地式扣件钢管脚手架计算书目录18.19.1910.1 立杆及剪刀撑平面布置示意图.2010.2 立杆及剪刀撑剖面大样示意图.第1章工程概况工程名称：东南国际航运中心总部大厦（
2、37#地块）A、B座工程工程地点：厦门市海沧区海沧新城南端，海沧内湖东北侧，海沧大道西侧建设单位：厦门海投国际航运中心开发有限公司监理单位：厦门海投建设监理咨询有限公司总承包单位：中建三局集团有限公司设计单位：中国建筑设计研究院施工单位：浙江中南建设集团有限公司建筑高度：153.5m主体结构层数：36层。A楼结构形式采用钢管混凝土框架与钢筋混凝土核心筒组成的框架-核心筒结构；B楼采用钢管混凝土框架与钢筋混凝土剪力墙组成的框架-剪力墙结构；地下车库采用框架结构。1. 1搭设区域：37#地块A座A-9、A-10、ATl轴交A-K、A-JAT轴；1.2 搭设作用：A座2.3层楼板底部的铝合金格栅吊顶
3、安装；1.3 搭设方案：A座1-3层A-9、A-10ATl轴交A-K、A-J、AT轴，从首层位置向上搭设满堂脚手架，为铝合金吊顶施工提供作业平台。1.4 搭设重点：满堂脚手架纵横设置水平杆及连续设置剪刀撑、脚手架的抱柱固定、挑檐钢结构上立杆的固定。搭设范围及平面布置外围足钢架铝单板O脚手架立面图第2章脚手架搭设参数2.1 采用的钢管类型为：648.3X3.6MM钢管及配套扣件；2.2 脚手架搭设高度：15.30Om2.3 搭设尺寸为：立杆纵距为1.20*1.20m；2.4 步距为距为0叱2.5 连接方式：横杆与立杆为单扣件；2.6 工作层：满铺定型脚手板；第3章方案主要编制依据(1)建筑施工脚
4、手架实用手册；(2)建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011；(3)建筑施工高处作业安全技术规范JGJ33-2001；(4)建筑施工安全检查标准JGJ59-2011；(5)根据设计图纸及有关文件、规范；第4章主要搭设材料648.3X3.6钢管、直角扣(十字扣)、旋转扣(活动扣)、对接扣(驳心扣)、安全网、踢脚板、定型脚手板、14#铁线等。4.1 钢管(1)脚手架钢管应采用现行国家标准无缝钢管(GB/T13793)或低压流体输送用焊接钢管(GB/T3092)中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准碳素结构钢(GB/T700)中Q235-A级钢的规定。(2)钢管表面应平直光
5、滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，两端面应平整，严禁打孔，使用前必须进行防锈处理或涂防锈漆。4.2 扣件(1)扣件式钢管脚手架应采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件(GB15831)的规定；采用其它材料制作料的扣件，应经验收证明其质量符合该标准的规定后方可使用。(2)脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达在65N.m时，不得发生破坏。(3)铸件不得有裂纹、气孔；不宜有缩松、砂眼或其它影响使用的铸造缺陷；并应将影响外观质量的粘砂，浇冒口残余、披缝、毛刺、氧化皮等清除干净。(4)扣件与钢管的合面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好。(5)扣件活动部位应能灵活转动，
6、旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm。(6)当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm。(7)扣件表面应进行防锈处理。(8)材料必须按现场指定位置分类堆放。第5章搭设方法基本要求：本工程采用落地式扣件钢管脚手架，用扣件式钢管搭设的脚手架是施工临时结构，它承受施工过程中各垂直和水平的荷载，因此脚手架必须有足够的承载能力，刚度和稳定性，在施工过程中，不产生失稳、倒塌，并不超过允许强度、变形、倾斜、摇晃或扭曲现象，以确保安全。搭设施工工序流程：平整场地、夯实一定位设置通长立杆垫板一排放纵向扫地杆一逐根竖立立杆随即与纵向扫地杆扣紧一安装横向扫地杆并与纵向扫地杆扣紧一安装横向水平杆(与各立杆扣紧)一
7、安装第一步纵向水平杆(与各立杆和横向水平杆扣紧)一安装剪刀撑一安装连墙杆件一安装栏杆一踢脚板f定型脚手板一安全网。第6章搭设要求（1）构造和组成：落地式扣件钢管脚手架，由立杆、纵向水平杆、横向水平杆、扫地杆、剪刀撑、横向斜撑、连墙杆、脚手板等组成。（2）扣件式脚手架的主要组成构件及作用：a立柱（立杆、站杆、冲天）：平行于建筑物垂直于地面的杆件，是传递脚手架结构自重、施工荷载与风荷载的主要受力杆件。b纵向水平杆（大横杆、大横担、牵杠、顺水杆）：平行于建筑物，在纵向连接各立柱的通长水平杆，是承受并传递施工荷载给立杆的主要受力杆件。C横向水平杆（小横杆、六尺杆、横楞、搁栅）：垂直于建筑物，在横向连接
8、脚手架内、外排立柱的水平杆件（单排脚手架时，一端连接立柱，另一端搭在建筑物的外墙上），是承受并传递施工荷载给立柱的主要受力杆件。d扣件：是组成脚手架结构的连接件。e直角扣件：连接两根直交钢管的扣件，是依靠扣件与钢管表面间的摩擦力传递施工荷载、风荷载的受力配件。f对接扣件：钢管对接接长用的扣件，也是传递荷载的受力配件。g旋转扣件：连接两根任意角度相交的钢管的扣件，用于连接支撑斜杆与立柱或横向水平杆的连接。h脚手板：提供施工操作条件承受、传递施工荷载给纵、横向水平杆的板件，当设于非操作层时起安全防护作用。i剪刀撑（十字撑、十字盖）：设在脚手架外侧面、与墙面平行的十字交叉斜杆，可增强脚手架的纵向刚度
9、，保证脚手架具有必要的承载能力。j横向支撑（横向斜拉杆、之字撑）：设在脚手架内、外排立柱平面的，呈之字形的斜杆，可增强脚手架的横向刚度，提高脚手架的承载能力。k连墙件（连墙点、连墙杆）：连接脚手架与建筑物的部件，是脚手架中既要承受、传递风荷载，又要防止脚手架在横向失稳或倾覆的重要受力部件。1纵向扫地杆：连接立柱下端，距底座下皮20OnmI处的纵向水平杆，可约束立柱底端在纵向发生位移。m横向扫地杆：连接立柱下端，位于纵向扫地杆上方的横向水增杆，可约束立柱底端在向发生移位。n底座：设在立柱下端，承受并传递立柱荷载给地基的配件。(3)脚手架是由立柱、纵向与横向水平杆共同组成的“空间框架结构”必须同时
10、设置立柱，纵向与横向水平杆；(4)扣件螺栓拧紧扭力矩应在40N.m65N.m之间，以保证“空间框架结构”的节点具有足够刚性和传递荷载的能力；(5)在脚手架和建筑物之间，必须按设计要求设置足够数量分布均匀的连墙件，以便在脚手架的侧向(垂直于建筑墙面方向)提供约束，防止脚手架横向失稳倾覆，并可靠地传递风荷教；(6)脚手架立柱的地基与基础必须坚实，应具有足够承载能力，并防止不均匀的沉降或过大的沉降；在搭设脚手架之前应必须做好平整场地，夯打坚实，清除障碍物，并向建筑物外侧成一定坡度，在脚手架外侧设排水沟，以利于排水。(7)应设置纵向支撑(剪刀撑)，以使脚手架具有足够的整体刚度，剪刀撑的搭设应随立杆、纵
11、向和横向水平杆等同步搭设。(8)严禁将外径648与651的钢管混合使用；(9)所有立柱(立杆)、扫地杆、大横杆(对龙)、小横杆(托底)、水平杆、斜杆(剪刀撑)等全部使用钢管，相互连接点用扣件连结，螺栓必须拧紧拧实。(10)脚手架由地面起采用单根钢管立柱方法搭设，纵向立柱间距约1.50m,立柱接头除在顶层可采用搭接外，搭接接头长度不应小于Inb并应等距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至杆端的距离不应小于100mmo其余各接头必须采用对接扣件对接，立柱上的对接扣件应交错布置，两个相邻立柱接头不应设在同步同跨内，两相邻立柱接头在高度方向错开的距离不应小于500mm。(11)内、外立柱在地面起2
12、0Cm沿脚手架纵、横向设置扫地杆1道，当立柱基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立柱固定，靠边坡的立柱轴线至边坡的距离不应小于50Omnb防止立柱滑动，使脚手架整体均衡受力。(12)内立柱离建筑物墙边或飘线边35cm,如部分位置立柱离墙超过35CnI应要做空隙封挡措施，跟楼层高度每隔1层用篙竹铺设加安全网封档一次。(13)脚手架水平附着拉杆(连墙杆)，必须采用可承受拉力的刚性构造，宜采用二步三跨锚固，宜优先采用菱形布置，也可采用方形、矩形或梅花形布置，连墙件中的连墙杆或拉筋宜呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不应采用上斜连接；每层楼高度在楼面靠
13、外侧梁边每4.50m顺延，预埋648钢管连接脚手架内立柱做刚性拉结，部分位置搭设抛撑架。(14)剪刀撑(斜杆)设置：斜杆应设置在脚手架外侧，每道剪刀撑跨越立柱的根数宜在57根之间(约8IOln)设置，斜杆与地面的倾角宜在4560之间用旋转扣把斜杆同立柱连结，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm,斜杆搭接用3个扣件固定，搭接长度不应小于1In接驳到建筑物屋顶止，要做到畅顺牢固，不得有滑动、松动，斜杆端部扣件盖板的边缘至立杆端距离不应小于100mmo(15)施工梯(斜道)设置：在脚手架外侧搭设，跟平桥高度搭设成单边梯上落，即；上完一层施工梯转向内桥面走，到梯台时再往上一层行走，上落梯台规
14、格为LoomXLOomX2个,梯级用木材加木板用铁钉铺设，施工梯底必须设置兜底安全网，施工梯两边高度约Im用篙竹各设1条栏杆扶手，每级步高不得超过30cm,坡度采用1：30(16)所有扣件：直角扣、旋转扣、对接扣、U型扎头(锁扣)等应全部点上黄油，方便以后拆架。(17)脚手架的抱柱固定：为保证整个满堂脚手架支撑系统的稳定性，将纵横水平杆与主体结构钢梁采用扣件连接。在满堂脚手架支架周圈外侧和中间有结构柱的部位，按竖向间距3m(2步架高)与建筑结构柱设置一个钢管抱柱固结点，具体如下图所示。第7章脚手架拆除(1)拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行交底后，方可进行
15、。首先对脚手架进行整体架固，设置好警戒区，并有专人负责警戒。(2)拆除脚手架前，应将脚手架上的留存材料、杂物等清除干净。(3)拆架的程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆安全网、脚手片，防护栏杆，剪刀撑、斜撑，而后拆大横杆、小横杆、立杆等，并按一步一清原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。剪刀撑先拆中间扣再拆两头扣，由中间操作人往下递杆子。(4)分段拆除高度不应大于2步，拉结必须按拆到哪里解到哪里的方法，严禁先行全部解开拉结，再拆除。(5)拆下的杆件与零配件，应按类分堆(零配件装入容器内)，严禁高空抛掷。第8章安全措施(1)搭拆脚手架前需拟定作业计划，报请总包、监理单位批准，并进行相应的
16、安全技术交底后才准施工。(2)搭拆设脚手架须由经安全教育后持岗位证的架子工承担，凡患有高血压，心脏病者不得上脚手架操作。(3)搭设脚手架时，工人必须戴好安全帽，佩好安全带，工具及零配件要放在工具袋内，穿防滑鞋工作，袖口、裤口要扎紧。(4)施工现场带电线路如无可靠的安全措施，一律不准通过脚手架，非电工不准擅自拉接电线和电器装置。(5)严禁在脚手架上堆放钢管，木材及施工多余的物件等，以确保脚手架畅通及防止超载。(6)吊运脚手架、钢管等须用专用保险吊钩，起吊点受力平衡，严禁单点起吊。(7)脚手架封顶，里立杆应低于檐0.5M,外立杆高出檐1.5M.(8)操作层脚手片必须满铺，绑扎牢固，脚手片铺设交接处
17、要平整、牢固，无空头跳板。(9)走人斜道(直上、三字型)坡度不得大于三分之一，设防滑条，两侧应设两道防护栏杆，斜道平台小于3平方米，临边围脚手片防护，斜道纵向距外侧及横向两终端应设剪刀撑或设两道栏杆难以设斜道的，应采取其它有效措施。(10)严禁搭单排脚手架，严禁主要受力杆件用钢竹或钢木混搭。(11)脚手架搭拆前应有书面安全技术交底。使用前必须经过验收(可分层、分段)合格后挂牌使用，并有验收签字手续；拆除时严格按安全技术操作规程要求进行。(12)施工班组应按专项方案施工不得擅自更改。(13)检查进场架子工有无登高架设特种作业上岗证。(14)书面交底须履行签字手续。(15)承重支架搭设、验收、拆除
18、必须按有关规定，搭设质量必须由质量检查部门验收。(16)进场钢管、扣件必须有产品合格证书和检验报告。(17)落实到人，加强对钢管、扣件的管理、检测、维修保养。(18)建立钢管、扣件的专用堆放场地，钢管、扣件按品种、规格分类堆放，堆放场地不得积水。(19)脚手架应进行定期检查和不定期检查，并按要求填写检查表,检查内容量化,履行检查签字手续。对检查出的问题应及时整改。项目部每半月至少检查一次。第9章满堂支撑体系设计计算书计算说明：当满堂支撑体系仅作为装修使用，铺设竹串片荷载按035kN112考虑，施工活荷载为2.0kNm2,由于满堂支撑体系在室内故不考虑风荷载；9.1 落地式扣件钢管脚手架计算书钢
19、管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJl30-2011)。计算参数：双排脚手架，搭设高度15.3米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.20米，立杆的横距1.20米，内排架距离结构0.15米，立杆的步距1.80米。钢管类型计算时采用048X3.0,连墙件采用3步3跨，竖向间距5.40米，水平间距3.60米。施工活荷载为2.0kNm2,同时考虑1层施工。脚手板采用竹串片，荷载为0.35kNm2,按照铺设1层计算。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。一、大横杆的计算：大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为
20、均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1 .均布荷载值计算大横杆的自重标准值Pl=O.038kNm脚手板的荷载标准值P2=0.350l.200/2=0.210kNm活荷载标准值Q=2.000X1.200/2=1.200kNm静荷载的计算值ql=l.20.038+1.20.210=0.298kNm活荷载的计算值q2=l.41.200=1.680kNm大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)4%HII11III口1口l口11八-+11*i1 TfTTt大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2 .抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下：MlaXi=
21、00%+010g跨中最大弯矩为Ml=(0.08X0.298+0.10X1.680)1.2002=0.276kN.m支座最大弯矩计算公式如下：此皿三-0.10.712-0.117.72支座最大弯矩为M2=-(0.100.298+0.1171.680)l.2002=-0.326kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.3261064491.0=72.583Nun2大横杆的计算强度小于205.0N三2满足要求！3 .挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下：=0,677回一+0.990苴一IoO及WOEI静荷载标准值ql=0.038+0.210=0.248
22、kNm活荷载标准值q2=L200kNm三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677X0.248+0.990X1.200)X1200.O4/(100X2.06IO5X107780.0)=1.267mm大横杆的最大挠度小于1200.0/150与IOIDn1,满足要求！二、小横杆的计算：小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1 .荷载值计算大横杆的自重标准值Pl=O.038l.200=0.046kN脚手板的荷载标准值P2=0.350l.200l.200/2=0.252kN活荷载标准值荷载的计算值Q=
23、2.000X1.200l.200/2=1.440kNP=L20.046+1.20.252+1.4l.440=2.374kN7/2小横杆计算简图2 .抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下：集中荷载最大弯矩计算公式如下：z_PlMmx-M=(1.2X0.038)X1.20028+2.3741.200/4=0.720kN.m=0.7201064491.0=160.410Nmm2小横杆的计算强度小于205.0N三2满足要求！3 .挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下：r=
24、aLa384Z集中荷载最大挠度计算公式如下：%些*48El小横杆自重均布荷载引起的最大挠度Vl=5.0X0.0381200.OO4/(384X2.060IO5X107780.000)=0.05mm集中荷载标准值P=O.046+0.252+1.440=1.738kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=1738.0801200.01200.01200.0/(48X2.06IO5X107780.0)=2.818mm最大挠度和V=V1+V2=2.865mm小横杆的最大挠度小于1200.0/150与IOInm,满足要求！三、扣件抗滑力的计算：纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式
25、计算(规范5. 2.5):RRc其中Rc扣件抗滑承载力设计值,取8.OkN;R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1 .荷载值计算横杆的自重标准值Pl=O.038l.200=0.046kN脚手板的荷载标准值P2=0.350l.200l.200/2=0.252kN活荷载标准值Q=2.000l.200l.200/2=1.440kN荷载的计算值R=l.20.046+1.20.252+1.4X1.440=2.374kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！当直角扣件的拧紧力矩达4065Nm时,试验表明：单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.OkN;双扣件在20kN的荷载下会滑动,其
26、抗滑承载力可取12.OkNo四、脚手架荷载标准值：作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.0995NGl=0.10026.700=2.658kN(2)脚手板的自重标准值(kNm2);本例采用竹串片脚手板，标准值为0.35NG2=0.350X1X1.200X(1.200+0.150)/2=0.284kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2=2.941kNo活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=2.00011.2001.20
27、0/2=1.440kN风荷载标准值应按照以下公式计算立杆的轴向压力设计值计算公式N=l.2NG+1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=L2X2.941+1.41.440=5.546kN五、立杆的稳定性计算：1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N立杆的轴心压力设计值，N=5.546kN;i计算立杆的截面回转半径，i=l.60cm；k计算长度附加系数，取1.155；u计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=l.750；10计算长度(m),由公式10=kuh确定，10=1.1551.7501.800-3.638m；A立杆净截面面积，A=4.239ci112;W一一立杆净截面模量(抵抗矩
28、)，W=4.491cm3;由长细比，为3638/16=228；轴心受压立杆的稳定系数，由长细比10/i的结果查表得到0.140；b钢管立杆受压强度计算值(Nmm2);经计算得到=5546(0.14X424)=93.297Nmm2;f钢管立杆抗压强度设计值，f=205.OON/mm2；立杆的稳定性计算bNl,连墙件的设计计算满足强度设计要求！经过计算得到Nf2=307.748kNNf2Nl,连墙件的设计计算满足稳定性设计要求！连墙件采用扣件与墙体连接。经过计算得到Nl=3OOOkN小于扣件的抗滑力8.OkN,满足要求!第10章附图OOOOOooooOooooOooooOooooOooooOooo
29、oOooooOooooOooooOOOOooOoooOooo。O。OO12)OO承OOOOClOOaooOCPOOOooo000000OoooOd。OOOOeooOooOooOoo4.5m-6m四联财*ISM：O-OOoOoQoOoooooooooOoooooooOooOooOooOooOOOOOOOOOOOOOOOOeOO-ooOOooOoo0-00ooOoo0-00OOO。IOmOooOoooooOOOOOOOOOooOooOooOooO(C*xfOO)OO。P(OOC-c)O-)QOOOOOooooOTOOOOO(OO(CC*OO()O。0-0。O0000OQOooOO(OOCOO(OO(Z*Z*,)000(OOOC000()000(、CZ*S/)O)O)O刊OO(OOCOO(-e-e-dO(x(JU)O)Oo-ooO0-0OdOOO6OooOoo立杆及剪刀撑平面布置示意图Oooooo0OOoOOxOROOOOxoOOO&OxoOOO0OOOOOOOIOm匚操作平台/部附加对-/ZZZ/:、/连绫丸理Z尸)/12001200120012001200120012001200120010.2立杆及剪刀撑剖面大样示意图
