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1、混凝土现浇构造贝雷梁施工技术方案一、工程况工程为新城中心广场，位于徐州市新城区中心位置，东至汉风路、南至普陀路。重要功能为商业街区、商务办公楼及地下停车场，由A/B/C三座及D座商业，建筑物总高度66.15米，三塔楼构造，塔楼之间跨度16米，在十七层楼板标高59米处塔楼之间采用现浇混凝土构造连成一种整体直至屋面混凝土现浇构造，连体楼板共有两层。二、方案选择1、针对工程特点采用老式钢管支撑体系支撑高度过高，支撑体系荷载超重。存在超高现浇构造，施工不适宜使用老式钢管支撑现浇混凝土工艺。为此在充足考虑多种原因的条件下，运用贝雷架作为模板支撑架的平台施工，贝雷架选产15003000型贝雷桁架片，高度1
2、.5m,每单片长度3.Om0用6个双片片组装成长度为18m的贝雷架片。2、根据贝雷支架的工作特点，参照贝雷便桥的支撑方式，把贝雷支架拼装、支撑在两端构造框架梁上，梁上口用16#槽钢沿梁设置作为贝雷架支座、并且保证两边板不受力,作为上部混凝土现浇构造时施工支架，考虑到贝雷架支撑在16层两侧框架梁上，为了保证该跨梁有足够承载力，在上部施工时，该跨贝雷架梁下部三层摸板架体不拆除。这样可以保证该跨梁能承受上部17层荷载。如下图1：3、综合考虑多种支撑方案，保证构造安全，决定采用横向用双排桁架，运用十六层混凝土现浇构造楼面梁支架基础，两排桁架之间用45支撑架联结。根据支架的设计形式，计算支架在恒载和活载
3、作用下的挠度和承载能力，保证支架H变形量在规范容许0范围内，并保证一定0安全系数。本混凝土现浇构造设置24排贝雷片，构成施工支架。贝雷梁用钢管和型钢联结成整体，以保证支架受力均匀、稳定。中间7道跨度21m贝雷梁长度24m,其他跨度16m贝雷架长度为18m,等间距布置。贝雷架上面排12m长25型工字钢，工字钢间距与门架宽度一致，工字钢在架体立杆位置焊25螺纹钢筋25Cm长然后插入钢管，防止钢管在工字钢上滑移，工字钢布置详细见平面图，然后上面搭设满橙支架。为了保证贝雷架与楼层之间有足够的稳定性，具有一定抗凤压能力，将采用先浇17层柱子，后浇平面构造，这样架体与柱子之间有可靠连接点，提高现浇构造架体
4、稳定性。三、梁模板(扣件式)计算书计算根据：1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20232、混凝土构造设计规范GB50010-20233、建筑构造荷载规范GB50009-20234、钢构造设计规范GB50017-2023A、工程属性新浇混凝土梁名称GKL-7(3)新浇混凝土梁计算跨度(m)15.19混凝土梁截面尺寸(mmxmm)400900新浇混凝土构造层高(m)2梁侧楼板厚度(mm)150B、荷载设计模板及其支架自重原则值Gik(kNm2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重原则值G2k(kNm3)24混凝土梁钢筋自重原则值G3k(kNm3)1.
5、5混凝土板钢筋自重原则值G3k(kN?)1.1当计算支架立柱及其他支承构造构件时QlHkN/nf)1对水平面模板取值Q2k(kNn?)2风荷载原则值k(kNm2)基本风压o(kNm2)0.3非自定义022风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8C、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(B)梁跨度方向立柱间距la(mm)800梁两侧立柱间距lb(mm)900步距h(mm)1800新浇混凝土楼板立柱间距1a(mm)、1b(mm)800、9(X)混凝土梁居梁两侧立柱中小J位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)450梁底增长立柱根数1梁底增长立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分
6、梁底增长立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)450每跨距内梁底支撑小梁根数5梁底支撑主梁最大悬挑长度(mm)300构造表面小J规定构造表面隐蔽模板及支架计算根据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2023设计简图如下:本图梁侧支撑构造仅作示意，具体详见梁恻模桢设计立面图D、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(Nmm2)15面板弹性模量E(N/mn?)l(X)0()按四等跨持续梁计算，简图如下:*券0诧(3)&W/1.200L200L200L200L71XlXlXlW=bh26=40015156=15000mm3,I=bh3l2=40015151512=11250
7、0mm4q=0.9max1.2(Gk+(G2k+G3k)h)+l.4Q2k,1.35(Gk+(G2kG3k)h)+l.40.7Q2kb=0.9max1.2(0.1(24+1.5)0.9)+1.42,1.35(O.l+(24+1.5)0.9)+1.40.720.4=11.908kNmqw,=O.91.35Gik+(G2kG3k)hb=O.91.35O.l+(24+1.5)O.9O.4=11.2O2kNmq】活=0.9X1.40.7Q2kb=0.91.40.720.4=0.706kNmq2=Gik+(G2k+G3k)hb=0.1+(24+1.5)0.90.4=9.22kNm1、抗弯验算=MmaxW
8、=(0.107l1.2020.22+0.1210.7060.22)106l5000=3.424Nmm2f=15Nmm2满足规定！2、挠度验算vma=0.632q2l4(lOOEI)=0.6329.222023(l0010000112500)=0.083mmv=1/250=200/250=0.8mm满足规定！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)RmaX=1.143quu+1.223qil=1.14311.2020.2+1.2230.7060.2=2.733kN原则值(正常使用极限状态)R,max=1.143q2l=1.1439.220.2=2.108kNE、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格
9、(mm)6080小梁抗弯强度设计值fKN/mn?)15.44小梁抗剪强度设计值(Nmm2)1.78小梁弹性模量E(Nm?)9350小梁截面抵御矩W(Cm3)64小梁截面惯性矩I(Cm4)256计算简图如下:IiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiIIIIj1Iiij.mIiIiiiiiiiiiiiiiiiiA2(2)(3)4(4)凑L250L200L200IL.250L0.049kNm0.258kN0.258kN0.049kNm6.882kNm6.882kNm承载能力极限状态0.172kN0.172kN0.04kNm5.309kNm5.309kNm0.04kNm2R)4j正常使用极限状态承
10、载能力极限状态：面板传递给小梁q=2.7330.4=6.834kNm小梁自Mq2=0.91.35(O.3-O.l)0.2=0.049kNm梁左侧楼板传递给小梁荷载Fl=O9xmaxL2x(0.1+(24+l.l)0.15)+1.42,1.35(0.1+(24+l.l)0.15)+1.40.72)(0.45-0.42)20.2+0.91.350.5(0.9-0.15)0.2=0.258kN梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=0.9xmaxL2x(0.1+(24+L1)x.15)+1.42,1.35(0.1+(24+1.1)0.15)+1.40.72)J(0.9-0.45-0.42)20.2+0.91.
11、350.5(0.9-0.15)0.2=0.258kN正常使用极限状态：面板传递给小梁qI=2.108/0.4=5.269kNm小梁自重q2=(0.3-0.l)0.2=0.04kNm梁左侧楼板传递给小梁荷载Fi=(0.1+(24+l.l)0.15)(0.45-0.42)20.2+0.5(0.9-0.15)0.2=0.172kN梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=(0.1(24+1.1)0.15)(0.9-0.45-0.42)20.2+0.5(0.9-0J5)0.2=0.172kN1、抗弯验算小梁弯矩图(kNm)=MmaxW=0.10610664000=1.659Nmm2f=15.44Nmm2满足规定！
12、2、抗剪验算小梁剪力图(kN)Vmax=1.453kNmax=3Vma(2bho)=31.453l000(26080)=0.454Nmm2=1.78Nmm2满足规定！3、挠度验算0.021小梁变形图(mm)vmax=0.021mmv=1/250=450/250=1.8mm满足规定！4、支座反力计算承载能力极限状态Rl=O.193kN,R2=2.907kN,R3=0.193kN正常使用极限状态R=0.143kN,R2=2.202kN,R3=0.143kNF、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483.5可调托库内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm?)206000主梁抗弯强度设计值fKN/mn
13、?)205主梁抗剪强度设计值(Nmm2)125主梁截面惯性矩I(CmO12.19主梁截面抵御矩W(Cm3)5.08主梁自重忽视不计，计算简图如下:11j飞i2）（3）飞S1800800480018001主梁计算简图一m24+主梁计算简图二由上节可知IR=maxR,R2,R3=2.907kN,R=maxR,R2,R3=2.2O2kN1、抗弯验算主梁弯矩图一(kNm)02-0.582主梁弯矩图二(kNm)=MmaW=0.9341065080=183.941Nmm2f=205Nmm2满足规定！2、抗剪验算3.192 3.1920.285 0.285IZZ2.622475 4.751.843 1.84
14、33.971 3.9711.064 1.0645.529 5.5292.622 2.622四26225.529 5 5291.06 1.063.971 -3.971 淤1.843 -1.84：-0.28E0.28-3.1 SZ3-19202主梁剪力图一(kN)2.9072.907主梁剪力图二(kN)VmaX=5.529kNma=2VmaA=25.5291000/489=22.612Nmm2=125Nmm2满足规定！3、挠度验算1.115主梁变形图一(mm)Vmax=1.115mmv=1/250=800/250=3.2mm满足规定！4、支座反力验算承载能力极限状态图一立柱2：R2=13.185k
15、N,同理可得立柱1：R=0.875kN,立柱3：R3=0.875kN图二立柱2：R2=2.907kN,同理可得立柱1：R=0.193kN,立柱3：R3=O.193kN正常使用极限状态图一立柱2：R2=9.988kN,同理可得立柱1：R=0.649kN,立柱3：R3=0.649kN图二立柱2：R2=2.202kN,同理可得立柱1：R=0.143kN,立柱3：R3=O.143kNG、纵向水平钢管验算钢管类型483.5钢管截面面积A(m?)489钢管截面回转半径i(mm)15.8钢管弹性模量E(Nmm2)2()6000钢管截面惯性矩I(CmO12.19钢管截面抵御矩W(Cm3)5.08钢管抗剪强度设
16、计值(Nmm2)125钢管抗压、弯强度设计值(Nmm2)205由小梁验算一节可知R=maxR,R3=0.193kN,R=maxR,R3,=0.143kN1、抗弯验算0.0620.0410.062纵向水平钢管弯矩图(kNm)=Mmax/W=0.062 1065080 =12.212Nmm2f=205Nmm2满足规定！2、抗剪验算0.212 0.2120.019 0.0190.1740.315 0.3150.122 0.1220.264 0.2640.071 0.0710.367 0.3670.174 0.174-0.367-0.3670.0710.071-0.264-0.264 芥0.122 Q
17、l 2：-0.315-0.3150.01 E-0.01-0,21 Z0 212纵向水平钢管剪力图(kN)Vmax=0.367kNmax=2VmaA=20.3671000/489=1.501Nmm2=125Nmm2满足规定!3、挠度验算0.072纵向水平钢管变形图(mm)Vmax=0.072mmv=1/400=800/400=2mm满足规定！4、扣件抗滑计算Rmax2=0.875kN8kN单扣件在扭矩到达4065Nm且无质量缺陷的状况下，单扣件能满足规定!H、立柱验算钢管类型483.5立柱截面面积Agn?)489回转半径i(mm)15.8立柱截面抵御矩W(Cm3)5.08抗压强度设计值f(Nm?
18、)205立杆自重q(kNm)().15=hi=180015.8=l13.924=150长细比满足规定！查表得，=0.4961、风荷载计算Mw=0.921.4klah210=0.921.40.220.81.8210=0.065kNm2、稳定性计算根据建筑施工模板安全技术规范公式5.2.5-14,荷载设计值卬有所不一样:1)面板验算q=0.91.2(0.1+(24+1.5)0.9)+0.91.42J0.4=10.865kNm2)小梁验算Fi=0.9l.2(0.1+(24+l.l)0.15)0.91.41(0.45-0.42)20.2=0.133kNF2=0.91.2(0.1+(24+l.l)0.1
19、5)+0.91.41(0.9-0.45-0,42)20.2=0.133kNq=6.243kNmq2=0.049kNm同上四七计算过程，可得：立柱最大受力N=maxRmax2左+N边1,RmaXl，Rmax2i+Nii2+0.15(2-0.9)+Mwlb=max0.685+0.91.2(0.75+(24+l.l)0.15)+0.91.4l(0.90.45-0,42)20.8,11.358,0.685+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.15)+0.91.41(0.9+0.9-0.45-0.42)20.8+0.165+0.065/0.9=11.594kNf=N(A)+MwW=11.5941
20、03(0.496489)+0.0651065080=60.532Nmm2f=205Nmm2满足规定！1.、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座2可调托座承载力容许值N(kN)30由“主梁验算”一节计算可知可调托座最大受力N=RmX=I3.185kNWN=30kN满足规定！四、施工措施1、施工要点运用建筑构造楼面和设计增长支撑钢支座，经构造规定和计算处理支座稳定和挠度控制，使用贝雷架的侧向连接原则件控制侧向刚度。在此基础上分批吊装就位固定，形成搭设钢管满堂架的平台，并设置安全围护。2、工艺流程施工图纸分析一编制施工方窠进行计算一设计单位对支座承认一支座选择与施工一验收贝雷架及配件一吊装范围内地
21、面组装一吊装前的全面安全检查一施工操作前最终交底f吊装安全和质量控制f空中二次组装一安装监测设置及记录一安全围护设置交付使用f有效期安全监测控制一贝雷架拆除f贝雷架及配件保养入库。3、贝雷架支座经设计同意专门对贝雷架支座进行设计，使之满足施工荷载规定、满足模板支撑体系规定、满足安全规定。4、贝雷架拼装与吊装4.K由于本工程中空部位跨度为16米和21米，需要组装成的贝雷桁架长度为18米和24米，在工程正式使用前，由两片贝雷梁组装成长度为18米，重为3.6吨平台进行加荷试压和变形值摸底。根据模板构造计算书，一根贝雷桁架最大线荷载为44.6knm,合计荷载为700kn.经现场模拟施工荷载进行加荷检测
22、，测得跨中最大挠度为45mm,对模板起拱高度提供了理论根据。4.2、 贝雷主桁在平地组装，每片贝雷架之间必须用配套连接件加固，提高桁架09刚度。根据本工程实际状况，选用SUmitomo200t汽车吊进行现场吊装，最大起重高度满足工程施工规定。吊装时使用0钢梁、钢丝绳，卡环等应和桁架重量匹配（即容许荷载内）,吊装时在拼装好的贝雷主桁两侧设置好牵引绳，防止贝雷主桁在吊运过程中发生扭转、撞击工程外架。4.3、 安放贝雷桁架的主体构造框架梁支座，并且下部构造模板不能拆除根据计算,其上有4幅贝雷主桁。根据混凝土构造设计规范gb50010-2023，碎承压验算不可行，故设置了槽钢粱垫，先按方案规定在贝雷架
23、位置处放好线，以控制架体安放位置，在槽钢粱垫两侧焊接了挡板，防止桁架在没有加荷前发生位移，外侧槽钢牛腿两侧也设置了防滑挡板。所有贝雷桁架吊装就位后，立即进行现场加固，贝雷桁架下弦每隔3m用脚手架钢管加扣件固定，上弦采用在8槽钢次梁上开孔用螺栓与贝雷架固定，保证贝雷架不位移，防止倾覆。保持了贝雷架高空自身稳定。五、质量保证措施为保证工程质量成立专题质量小组加强管理，强调预控，强调工程全过程B控制，至始至终抓好紧、抓实、抓好。专题质量小组组长：王新副组长：花永新季浩组员：沙洪池乔良卫2、保证人员素质。人员素质0保证是工程质量最跟本0保证，故选择类似工程施工经验0技术人员及作业工人。六、安全保证措施
24、1、防止坠物伤人，在钢管贝雷梁底部及侧面张挂安全网、立警示牌，钢管桩周围布防撞设施；坚持施工队伍的安全教育制度；项目安全员要常常检查作业队，认真做好分部分项工程安全技术书面交底工作，详细阐明施工工艺流程、施工过程中应注意B安全事项及质量原则，交底人和被交底人双方签字。特种作业人员必须经培训考试合格后持证上岗，操作证必须按期复审，不得超期使用。2、支架安全措施：2. k必须严格按设计方案进行支架搭设，支架搭设所用钢管上严禁打孔。2.2、 剪刀撑、横向斜撑等要同钢管立柱同步搭设。立柱0垂直度，按规定无论从何种角度测量，必须到达50mm以内，且总高度的偏差不得不小于100nln1。2.3、 搭设及拆
25、除时现场必须设警戒区域，张挂醒目警戒标志。警戒区域内严禁非操作人员通行或在排架下方继续组织施工。地面监护人员必须履行职责。2.4、 在进行临边作业时，必须设置牢固可行的安全防护设施，不一样的临边作业场所、需设置不一样的防护设施。2.5、 作业人员处在高处危险施工全过程，必须佩戴安全带，保险钩宜高挂低用并扣在牢固部位。2.6、 如遇强风、雨等特殊气候，不进行支架搭设或拆除作业。夜间作业，要具有良好的照明设备。2.7、 在贝雷梁底全宽挂好安全网，防止施工过程中物体高处坠落，击伤人员。2.8、 支架滞后一孔拆除，由跨中向两端头对称拆除翼缘板部位支撑、支架一由跨中向两端头对称拆除底、腹板部位支撑、支架
26、次序进行。绝对严禁未拆完内模竖向支撑即拆支架、未拆完翼缘板部分支撑支架即拆底腹板部位支撑支架，以防构造在体系转换时产生破坏性荷载拉裂梁体。落架时先敲松木楔，再用撬棍将底模与碎分离，最终取出底模以及方木。2.9、 贝雷架拆除，本工程在17层和18层设计有后浇带，贝雷架使用周期较长，必须在上部后浇带达到设计规定浇筑完、且底板上边涂料腻子施工完毕后方可拆除。2.10拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同步作业。施工前将所有垃圾清理洁净，防止石子等溅落伤人。2.11、拆除次序严格按照从上往下，后搭先拆、先搭后拆的次序，拆除从内向外拆除,多种构配件严禁抛掷至地面。七、应急预案保证措施为了防备施工现场安
27、全生产事故的J发生，及时做好安全事故发生后的救授处置工作，最大程度地减少事故损失，根据中华人民共和国安全生产法、建设工程安全生产管理条例0有关规定，结合本项目施工生产0实际，制定工程安全应急预案。A、应急预案的任务和目的1、更好地适应法律法规和经济活动的规定，给施工现场员工的工作和施工场区周围居民提供更好更安全的环境；2、保证多种应急反应资源处在良好的J备战状态；3、指导应急反应行动按计划有序地进行，防止因应急反应行动组织不力或现场救援工作的无序和混乱而延误事故时应急救援；4、有效地防止或减少人员伤亡和财产损失；5、协助实现应急反应行动的迅速、有序、高效；充足体现应急救援的“应急精神”。B、应
28、急救援组织机构1、项目构成应急救援领导小组，设总指挥一名，副总指挥二名，六个救援小组，组员若干。组织机构图如下:危险源评估小组组长危险源评估小组组长危险源评估小组组长危险源评估小组组长危险源评估小组组长2、现场应急救援流程:紧急事故处理流程图应急：火警119；匪警一一110；交通事故122；急救120项目值班：项目经理王新C、现场应急救援组织机构的职责、分工1、应急预案总指挥的职能及职责：1.1 分析紧急状态确定对应报警级别，根据有关危险类型、潜在后果、既有资源控制紧急状况0行动类型;1.2 指挥、协调应急反应行动；1.3 与项目外应急反应人员、部门、组织和机构进行联络；1.4 直接监察应急操
29、作人员行动；1.5 最大程度地保证现场人员和外援人员及有关人员安全；1.6 协调后勤方面与支援应急反应组织；1.7 应急反应组织的启动；1.8 应急评估、确定升高或减少应急警报级别；1.9 通报外部机构，决定祈求外部援助；1.10 决定应急撤离，决定事故现场外影响区域0安全性；2、应急预案副指挥的职能及职责：2.1 协助应急总指挥组织和指挥应急操作任务，总指挥不在现场时替代总指挥行使职责；2.2 向应急总指挥提出采用的减缓事故后果行动的应急反应对策和提议；2.3 保持与事故现场各救援小组直接联络；2.4 协调、组织和获取应急所需的其他资源、设备以支援现场B应急操作；2.5 定期检查各常设应急反
30、应组织和部门时平常工作和应急反应准备状态；2.6 根据各施工场区、加工厂的实际条件，努力与周围有条件B企业为在事故应急处理中共享资源、互相协助、建立共同应急救援网络和制定应急救援协议。2.7 险源风险评估小组的职能和职责：3.1 对施工现场特点以及生产安全过程的危险源进行科学的风险评估；3.2 指导安所有门安全措施贯彻和监控工作，减少和防止凶险源的事故发生；3.3 完善危险源的风险评估资料信息，为应急反应的评估提供科学的合理的、精确的根据;3.4 贯彻周围协议应急反应共享资源及应急反应最快捷有效的社会公共资源的报警联络方式，为应急反应提供及时的应急反应支援措施；3.5 确定多种也许发生事故的应
31、急反应现场指挥中心位置以使应急反应及时启用；3.6 科学合理地制定应急反应物资器材、人力计划。4、现场医疗急救小组0职能及职责：4.1 急救现场伤员；4.2 将伤员送往医院；4.3 理解伤员伤势和受伤部位，为医院急救提供根据。5、抢险救灾小组的职能和职责5.1 组织人员急救现场物资：5.2 组建现场消防队；5.3 保证现场救援通道的畅通；5.4 控制事故发展，排除险情。5.5 勤保障组的职能及职责：6.1 协助制定施工项目应急反应物资资源时储备计划，按已制定H项目施工生产现场的应急反应物资储备计划，检查、监督、贯彻应急反应物资的J储备数量，搜集和建立并归档；6.2 定期检查、监督、贯彻应急反应
32、物资资源管理人员0到位和变更状况及时调整应急反应物资资源的更新和达标；6.3 定期搜集和整顿各项目经理部施工场区的应急反应物资资源信息、建立档案并归档，为应急反应行动时启动，做好物资源数据储备；6.4 应急预案启动后，按应急总指挥的布署，有效地组织应急反应物资资源到施工现场，并及时对事故现场进行支援，同步提供后勤服务。7、善后工作组的职能和职责：做好伤亡人员及家眷的稳定工作，保证事故发生后伤亡愉员及家眷思想可以稳定，大灾之后不发生大乱；7.2 做好受伤人员医疗救护时跟踪工作，协调处理医疗救护单位的有关矛盾；7.3 协助保险部门一起做好伤亡人员及财产损失0理赔工作；7.4 慰问有关伤员及家眷。7
33、.5 故调查组的职能及职责：8.1 保护事故现场；8.2 对现场的有关实物资料进行取样封存；8.3 调查理解事故发生的重要原因及有关人员的责任；8.4 按“四不放过”0原则对有关人员进行惩罚、教育、总结；8.5 协助上级调查人员对事故进行调查。八、贝雷架设计、验算一、设计规定该现浇空中走廊桁架支撑单跨长18m,宽度27m设计，现浇空中走廊载荷为317.3t,施工荷载按2.5kn1该桥使用100型原则桁架片，编组为24排单层型。二、活载计算此跨可以近似看做一简梁，最大荷载约为244kn.m算出活载的弯矩M活二qL28=2441828=9882kn.m当车在该跨同一端时，主梁将承受最大剪力。算出活
34、载剪力Qj=244182=2196kn三、静载计算此形式钢桥的自重约为q=26knm算出静载0弯矩NU=qL28=261828=1053kn.m算出静载剪力QqL2二26X182=23妹n四、结论取安全系数为1.5MBaX=M活X1.5+M静=98821.5+1053=15876kn.mQnax=Q活X1.5+Q静=21961.5+234=3528knN=Ra=Rb=l2ql=2369.7kn均布荷载产生的挠度为：f均=5qJ384EI=27mm自重荷载产生的挠度为：ftl=5ql,384EI=3m间隙扰度为：0.3556n78=l.6cm=16mm总绕度值为：27+3+16=46mmMnaxQ总=245.2X24=5884.8knQlmx因此18m跨桁架支撑满足设计规定。
