落地脚手架施工方案1.doc

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1、目 录一、工程概况2二、编制依据2三、构配件材质和规格要求2四、架体构造要求3五、架体搭设4六、脚手架拆除：5七、脚手架的验收6八、其他注意事项6九、附计算书6一、工程概况本工程位于南阳市312国道北、仲景路西。建筑面积 23236.49m2，其中地下一层建筑面积844.67m2，坡道建筑面积51.78 m2，其商业网点建筑面积458.42 m2，住宅建筑面积21881.62m2；本工程地下1层，地上26层，建筑高度为 78.9m，地下一层平时使用功能为自行车，地上1层局部为商业用房，2至26层全部为住宅。地下室及地上三层采用落地式双排钢管脚手架，作为楼层施工的安全防护架。全部采用48钢管搭设

2、，搭设高度为18米。在三层以上采用型钢悬挑脚手架，作为楼层施工的安全防护和装修架。本方案仅适用于落地脚手架，附着式升降脚手架施工方案另行编制。二、编制依据1、高层建筑施工手册（第三版）（同济大学出版社）2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）3、建筑施工高处作业安全技术规范(GBJ80-91)4、建筑施工安全检查标准（JGJ59-99）5、三杰盛世苑2#楼设计图纸三、构配件材质和规格要求1、 钢管材质使用Q235-A级钢，钢管进场必须有出厂合格证。2、 钢管规格采用外径48mm，壁厚3.5mm，钢管立杆及大横杆长度46M，小横杆长度11.5M。钢管弯曲、锈蚀、压扁、裂

3、纹均不得使用，钢管上严禁打洞。3、 扣件用可锻铸铁制造的直角扣件、回转扣件和对接扣件，应有出厂合格证及材质证明。严禁使用有脆裂、变形、滑丝的扣件。4、 脚手板采用标准立放竹串片板，每块质量不宜大于30Kg。四、架体构造要求1. 立杆搭设：立杆横距0.9M，内立杆距离墙外皮0.3M，立杆纵距1.8M，与工字钢对应，立杆除顶端可采用搭接外，其余各层各步必须采用对接扣件连接。2. 水平杆搭设：横向水平杆间距1.8m，纵向水平杆间距1.8m。主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距离不应大于150mm。纵向水平杆接头立面不能设在同步内且错开距离应大于500

4、mm，平面不能设在同跨内且错开距离应大于500mm。3. 刚性连墙件采用短钢管，使用双扣件将架体立杆与短肢剪力墙连接，连墙件竖距为两步，连墙件间距视框架剪力墙间距适当调整最大间距不能超过两跨，当连墙件无法水平连接时，应使连墙件抱柱端上翘，严禁下斜抱柱。4. 剪刀撑设置由架体端部开始，每个转角处均设，每道按四步四跨，上下连续设置，每道纵向水平杆间搭设花杆，剪刀撑斜杆接长采用搭接，接头长度不应小于1m,应采用3个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。5. 脚手板

5、铺设：立体交叉施工，共满铺脚手板2层，特别是第一层必须铺设严密，并铺设密目网，防止细小物体落下。脚手板搭接时，搭接长度不小于200MM，对接时接头下面应设二根横向水平杆，保证板端距横向水平杆不大于150MM。6. 架体外侧挂设密目安全网，安全网接头处用绳子连接严密。7. 其他要求事项：1） 扣件拧紧适度，用力矩扳手检查（4050N.M之间）。2） 连接纵向水平杆的扣件，开口应朝向架子内侧，螺栓向上，以防雨水进入。3） 允许偏差：l 立杆垂直偏差不大于100mm。l 纵向水平杆总长水平偏差不大于50mm。五、架体搭设防护架搭设时先沿建筑物外围均匀布置立杆、纵向水平杆，当第一步的架设完毕后，即在其

6、上铺设脚手板，做好固定件，以方便操作者上去架设第二步脚手架。搭设上部脚手架时，切勿单独一人操作，要防止脚手架倒塌伤人。同时，在立柱外侧的规定位置及时设置剪刀撑，以防止脚手架纵向倾倒。剪刀撑的设置应与脚手架的向上架设同步进行。剪刀撑的两端除用旋转扣件与脚手架的立杆或横向水平横杆扣紧外，中间要增设2-4个扣接点，与相交之立杆或横向水平杆扣紧。架体在施工中严禁超载使用，不准在悬挑架上放大量的材料、过重的设备，不得将模板支架、揽风绳、泵送砼的管道固定在脚手架上，施工人员作业尽量分散脚手架的荷载，严禁脚手架穿滑车做垂直运输。在搭设脚手架时，每完成一步都要及时校正立柱的垂直度和大、小横杆的标高和水平度，使

7、脚手架的步距、横距纵距上下始终一致。每次施工脚手架搭设进度必须高出施工面一步，使在操作面的施工人员有可靠的安全围护，又保证脚手架在搭设中的稳定。卸料平台及施工电梯处防护应与外防护架断开，并加以封闭，此处端部所有拉结均采用钢管刚性拉结，并设置必要的横向支撑。在脚手架施工期间，严禁拆除主节点处的纵、横水平杆和纵、横扫地件及连墙件，每天至少有两名架子工专职对架子进行检查、维护，对不合乎要求的地方及时按要求处理，发现异常情况及时汇报。六、脚手架拆除：1、拆除前的准备工作：全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合安全要求，根据检查结果补充完善施工组织设计中的拆除顺序，经主管部门批准方可实施。

8、拆除安全技术措施，应由工程负责人逐级进行技术交底；清除脚手架上的杂物及地面障碍物。2、 拆除脚手架时，地面应设围栏、警戒标志，并派专人看守，严禁非作业人员入内，各构配件严禁抛掷至地面。3、 拆除时高处作业人员必须戴安全帽，系安全带，穿软底鞋。4、 拆除作业由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。即：先拆栏杆，脚手板、剪刀撑斜杆，后拆横向水平杆、纵向水平杆、立杆，并按一步一清的原则依次进行。5、 连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固。6、 拆除要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一个人有关的结扣时，应先

9、通知对方，以防坠落。7、 在大面积架子拆除前，应将预留的上料平台等先进行加固，以便拆除后能保证其整体安全和稳定。8、 拆除时如附近有外电线路，要求采取隔离防护措施，严禁架杆接触电线。9、 拆下的材料，应用绳索栓住，徐徐下送，运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆除当天清，拆下的扣件及铁丝，集中回收处理。10、 在拆架过程中，不得中途换人，如必须换人应将拆除情况交待清楚后方可离去。七、脚手架的验收每搭设两步脚手架，需经安全、技术人员验收合格后方可进行下步架的搭设。架体搭设完毕，需经技术负责人组织相关人员验收合格后，方可投入使用。施工现场实行逐级安全技术交底制度，班组长每天对工人进行

10、施工搭设要求、作业环境的安全交底。八、其他注意事项1、 架子工必须持证上岗。2、 搭设脚手架前由项目部技术负责人向工人做详细技术交底。3、 脚手架四角设避雷装置并与主体避雷连接。4、 遇有恶劣天气，不得进行脚手架搭设操作。5、 大风雨过后要对脚手架进行全面检查、保修。九、附计算书 钢管脚手架的计算参照:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、建筑地基基础设计规范(GB 50007-2002)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范。 一、参数信息: 1.脚手架参数搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.80米，立杆的横距

11、为0.90米，立杆的步距为1.80 米；计算的脚手架为双排脚手架搭设高度为 18.0 米，立杆采用单立管；内排架距离墙长度为0.30米；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2；采用的钢管类型为 483.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数为 0.80； 连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.60 米，水平间距5.40 米，采用扣件连接； 连墙件连接方式为双扣件； 2.活荷载参数 施工荷载均布参数(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架； 同时施工层数:2； 3.风荷载参数 河南省南阳市地区，基本风压为0.35，风荷载高度变化系数z为0.84，风荷载体型系数s为0.6

12、5； 考虑风荷载 4.静荷载参数 每米立杆数承受的结构自重标准(kN/m2):0.1161； 脚手板自重标准值(kN/m2 ):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.110； 安全设施与安全网(kN/m2 ):0.005；脚手板铺设层数:4； 脚手板类别:竹串片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆冲压钢； 5.地基参数 地基土类型:粘土；地基承载力标准值(kN/m2):500.00； 基础底面扩展面积(m2):0.09；基础降低系数:0.40。 二、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变

13、形。 1.均布荷载值计算 小横杆的自重标准值: P1= 0.038 kN/m ； 脚手板的荷载标准值: P2= 0.3501.800/3=0.210 kN/m ； 活荷载标准值: Q=3.0001.800/3=1.800 kN/m； 荷载的计算值: q=1.20.038+1.20.210+1.41.800 = 2.818 kN/m； 小横杆计算简图 2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下: 最大弯矩 Mqmax =2.8180.9002/8 = 0.285 kN.m； = Mqmax/W =56.167 N/mm2；小横杆的计算强度小于 205.0 N/mm2,满足

14、要求！3.挠度计算:最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.038+0.210+1.800 = 2.048 kN/m ； 最大挠度 V = 5.02.048900.04/(3842.060105121900.0)=0.697 mm；小横杆的最大挠度小于 900.0 / 150=6.000 与10 mm,满足要求！ 三、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。1.荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.0380.900=0.035 kN；脚手板的荷载标准值: P2= 0.3500.9001.800/3=0.189 kN；活荷载标准值: Q

15、= 3.0000.9001.800/3=1.620 kN；荷载的计算值: P=(1.20.035+1.20.189+1.41.620)/2=1.268 kN； 大横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和。 均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.080.0381.8001.8002=0.018 kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.2671.2681.800= 0.609 kN.m；M = M1max + M2max = 0.018+0.609=0.627 kN.m抗弯强度:= 0.627106/5080.

16、0=123.500 N/mm2；大横杆的抗弯强度= 123.500 小于f=205.0N/mm2；3.挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和,单位:mm均布荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度： Vmax= 0.6770.0381800.04 /(1002.060105121900.0) = 0.109 mm；集中荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度： P=（0.035+0.189+1.620）/2=0.922kN V= 1.8830.9221800.03/ ( 100 2.060105121900.0)

17、= 4.031 mm；最大挠度和：V= Vmax + Vpmax = 0.109+4.031=4.140 mm；大横杆的最大挠度小于 1800.0 / 150=12.0 或者 10 mm,满足要求！ 四、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 横杆的自重标准值: P1 = 0.

18、0381.800=0.069 kN； 脚手板的荷载标准值: P2 = 0.3500.9001.800/2=0.284 kN； 活荷载标准值: Q = 3.0000.9001.800 /2 = 2.430 kN； 荷载的计算值: R=1.2(0.069+0.284)+1.42.430=3.825 kN； R 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1337 NG1 = 0.13418.000 = 2.407 kN； (2)脚

19、手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹串片脚手板，标准值为0.35 NG2= 0.35041.800(0.900+0.3)/2 = 1.512 kN； (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆冲压钢，标准值为0.11 NG3 = 0.11041.800/2 = 0.396 kN； (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.80018.000 = 0.162 kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.477 kN； 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的

20、1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ= 3.0000.9001.8002/2 = 4.860 kN； 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.350 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 0.840 ； Us - 风荷载体型系数：Us =0.649 ； 经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 0.3500.8400.649 = 0.134 kN/m2； 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N

21、 = 1.2NG+1.4NQ= 1.24.477+ 1.44.860= 12.176 kN； 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.24.477+ 0.851.44.860= 11.155 kN； 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.1341.8001.8002/10 = 0.093 kN.m； 六、立杆的稳定性计算: 不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴心压力设计值 ：N =12.176 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；

22、 计算长度附加系数 ：K = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：U = 1.500计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定 ：lo = 3.119 m；Lo/i = 197.000 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.186 ；立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 12176.000/(0.186489.000)=133.869 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 133.869 小于 f = 205.000

23、 N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N =11.155 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm； 计算长度附加系数 ： K = 1.155 ； 计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：U = 1.500 计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定：lo = 3.119 m；Lo/i = 197.000 ； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.186 立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205

24、.000 N/mm2； = 11155.320/(0.186489.000)+92694.623/5080.000 = 140.895 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 140.895 小于 f = 205.000 N/mm2 满足要求！ 七、最大搭设高度的计算: 不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 2.070 kN； 活荷载标准值 ：NQ = 4.860 kN； 每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.134 kN/m； Hs =0.18

25、64.89010-4205.000103-(1.22.070+1.44.860)/(1.20.134)=58.324 m； 脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米： H = 58.324 /(1+0.00158.324)=55.110 m； H= 55.110 和 50 比较取较小值。得到，脚手架搭设高度限值 H =50.000 m。考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 2.070 kN； 活荷载标准值 ：NQ = 4.86

26、0 kN； 每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.134 kN/m； 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1.40.85) = 0.093 /(1.4 0.85) = 0.078 kN.m； Hs =( 0.1864.89010-4205.00010-3-(1.22.070+0.851.4(4.860+0.1864.8900.078/5.080)/(1.20.134)=54.341 m；脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米： H = 54.341 /(1+0.00154.341)=51.541 m； H= 51.541 和 50 比较取

27、较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =50.000 m。 八、连墙件的计算: 连墙件的轴向力计算值应按照下式计算： Nl = Nlw + No 风荷载基本风压值 Wk = 0.134 kN/m2； 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 19.440 m2； 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), No= 5.000 kN； 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算： NLw = 1.4WkAw = 3.635 kN； 连墙件的轴向力计算值 NL= NLw + No= 8.635 kN； 其中 - 轴心受压立杆的稳定系数,l为内排架距离墙的长度,

28、 由长细比 l/i=300.000/15.800的结果查表得到0.949； A = 4.89 cm2；f=205.00 N/mm2； 连墙件轴向力设计值 Nf=Af=0.9494.89010-4205.000103 = 95.133 kN； Nl=8.635Nf=95.133,连墙件的设计计算满足要求！ 连墙件采用双扣件与墙体连接。 经过计算得到 Nl=8.635小于双扣件的抗滑力 16.0 kN，满足要求! 连墙件扣件连接示意图 九、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值: fg = fgkKc = 200.000 kN/m2； 其中，地基承载力标准值：fgk= 500.000 kN/m2 ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 0.400 ； 立杆基础底面的平均压力 ，p = N/A =123.948 kN/m2 ； 其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 11.155 kN；基础底面面积 (m2)：A = 0.090 m2 。 p=123.948 fg=200.000 kN/m2 。地基承载力的计算满足要求！900架体平面图 300 900200 1800 1800 1800 1800 1800 1800 1200满铺竹跳板架体剖面图连墙件密目网