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1、某某花园工程高支撑模板专项方案编制： 审核： 审批： 某某市建筑工程总公司某某年04月30日目 录一、编辑依据：3二、工程慨况3三、高支模部位3四、高支模方案设计44.1 16#楼15001800梁的高支模设计：44.2 180板的高支模设计：54.3 文化活动中心二层400700梁的设计64.4 文化活动中心二层120板的设计64.5构造方案：6五、高支模模板支撑系统验算75.1高支模模板支撑系统验算取值75.2各种状态下高支模支撑体系验算85.2.115001800模板支撑体系验算85.2.2 400700模板支撑体系验算125.2.3板厚180mm楼板支撑体系验算155.2.4板厚120
2、mm楼板支撑体系验算185.2.5梁侧模验算21六、高支模施工的安全管理236.1施工组织与管理236.2脚手架施工质量要求及验收246.3脚手架安全管理24七、模板施工方法247.1 梁板模板施工方法247.2梁模板验收程序247.3 梁模板拆除程序257.4安全技术措施257.5高支模部位混凝土浇筑顺序257.6预防坍塌事故的安全技术措施267.7预防高空坠落的安全技术措施26八、监测措施27九、应急救援预案27.9.1概况279.2机构设置279.3应急救援的设备和物资289.4 报警救援及其他联络电话289.5应急救援工作程序289.6应急救援方法299.6.1急救步骤299.6.2施
3、工现场具体急救方法30一、编辑依据：1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-20001）；2、建筑结构荷载规范（GB5009-2001）；3、混凝土结构工程施工质量验收规范（GB502042002）；4、建筑工程施工质量验收统一标准（GB50300-2001）；5、建筑施工手册第四版（中国建筑工业出版社）；6、建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）7、施工图纸。二、工程慨况某某花园商住楼、幼儿园地块位于深圳市龙岗区中心城龙福西路，即宏兴苑西侧，该地块总建筑面积为.1，建设用地面积为35403.49，总建筑高度为95.1-98.2M。本工程为框支剪力墙结构，抗震等级为
4、7度；耐火等级为一级，人防工程等级为六级。道路广场用地面积为14068，覆盖率为19.5%。绿化率为38.4%。16#楼为30层，总户数为348户，包括地下二层，地上30层，一层平面设置为架空。2-30层为住户。塔楼总高度为96.97m。5#楼为29层，总户数为168户，包括地下二层，地上29层，一层平面设置为架空。2-29层为住户。塔楼总高度为94.5m。6#楼为29层，总户数为84户，包括地下二层，地上29层，一层平面设置为架空。2-29层为住户。塔楼总高度为94.5m。三、高支模部位根据规范要求，高大模板工程是指水平混凝土构件模板支撑系统高度大于或等于4.5m，或跨度超过18m，施工总荷
5、载大于10kN/m2或集中线荷载大于15kN/m的模板支撑系统。本工程高支模的主要分布在6栋塔楼的架空层及文化活动中心。结合本工程结构特点，选择以下分部进行设计验算：1、16#楼一层，属转换层，取层高7.47m处的最大断面为15001800框架梁进行设计验算，其它部位梁参照此设计进行施工。2、16# 板的设计验算：选择最大层高为8.1m，板厚为180mm的部位进行设计，其他部位的板参照此设计进行施工。3、文化活动中心二层，层高6m，框架梁最大断面为400700、板厚120，分别对其梁、板系统进行设计验算。通过充分比较多种高支撑架及结合工程实际，决定采用扣件式钢管模板高支撑架。四、高支模方案设计
6、本工程高支模系统全部采用483.5mm钢管，材质为Q235，横杆步距为1500mm，离地200mm处设扫地杆，顶部横杆（梁底或板底）加设防滑扣件。高支撑架体四周设置连续剪刀撑，主梁底立杆加设剪刀撑。该支撑系统立杆全部支承在地下室顶板上，该部位地下室原模板支撑在转换层梁板浇筑后28天内不能拆除，否则应采取二次支撑回顶的方法进行加固。搭设程序：在楼面按立杆间距弹线铺垫板自一端起竖立杆装设扫地杆逐层搭设纵横水平杆搭设梁、板底水平杆按间距铺大木楞按间距铺小木楞铺梁、板底模板模板侧模模板加固加设长剪刀撑和连墙件高支架检查验收。4.116#楼15001800梁的高支模设计： 1#6#塔楼转换层高7.47米
7、，梁截面为15001800，板厚180。立杆纵横向间距为400400，五排立杆，次龙骨50100木枋200，主龙骨采用双钢管，横杆步距1500，扫地杆离地200，梁侧支撑系统，次楞采用50100木枋225，大楞水平采用48双钢管450，第一道距梁底150开始设置，14的对拉螺杆间距450，双螺帽；支撑系统如下图：4.2180板的高支模设计：根据本工程结构模板图，结合楼板厚度180mm，和框架梁截面尺寸，确定该处高支模示意图如下：在考虑立杆平面布置时，180mm板厚按照立杆间距不大于800mm为原则布置，次龙骨50100木枋400，主龙骨采用双钢管，横杆步距1500，扫地杆距地面200mm，步距
8、1500mm，并设置竖向剪刀撑。4.3 文化活动中心二层400700梁的设计文化活动中心二层，层高6m，框架梁最大断面为400700、板厚120。立杆纵横向间距为600600，三排立杆，次龙骨50100木枋300，主龙骨采用双钢管，横杆步距1500，扫地杆离地200，梁侧支撑系统，次楞采用50100木枋225，大楞水平采用48双钢管450，第一道距梁底150开始设置，14的对拉螺杆间距450，双螺帽。4.4 文化活动中心二层120板的设计根据本工程结构模板图，结合楼板厚度120mm，和框架梁截面尺寸，采取以下布置：在考虑立杆平面布置时，120mm板厚按照立杆间距不大于1200mm为原则布置，次
9、龙骨50100木枋300，主龙骨采用双钢管，横杆步距1500，扫地杆距地面200mm，并设置竖向剪刀撑。4.5构造方案：（1）立杆间距严格按照方案施工；（2）扫地杆距地面不超过200mm；（3）纵横向剪刀撑每隔三跨布置，从底到顶连续布设，高低跨交接处必须设置剪刀撑，详见设计图纸；（4）立杆与框架梁交接处，加设双扣件。（5）支撑架四边与中间每隔四排立杆设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置；支撑架两端与中间每隔四排立杆从顶层开始向下每隔二步设置一道水平剪刀撑，主梁底立杆设置剪刀撑。梁下水平应与板下水平杆连接，以保证架体的整体性。（6）高支模区域应先浇筑竖向混凝土构件，再施工水平构件的模板和钢筋混凝
10、土。采用连墙件或钢管抱箍与先前浇筑的混凝土柱、墙等竖向构件拉紧顶牢，确保高支模体系的整体稳定性。（7）搭设过程中严禁超负荷堆放钢筋、机械设备及其他荷载，防止物体坠落或支撑系统局部坍塌。（8）混凝土梁的施工应采用从跨中向两端对称进行分层浇筑，每层厚度不得大于400mm。五、高支模模板支撑系统验算5.1高支模模板支撑系统验算取值（1）模板技术性能本工程采用18mm厚木胶合板，根据建筑施工手册（第四版）P509，该胶合板主要力学性能如下：静曲强度取垂直向最小值：fm=15N/mm2弹性模量取垂直向最小值：E=5200N/mm2抗剪强度：fv=1.0N/mm2（2）木枋技术性能木枋采用50100200
11、0mm规格松木，梁底模木枋间距200mm，梁侧模木枋间距200mm，根据建筑施工手册（第四版）P79，取东北落叶松力学性能，木枋主要力学性能如下：松木抗剪强度：fv=1.6N/mm2，抗压强度值：fc=15N/mm2，抗弯强度值：fm=17N/mm2，弹性模量：E=10000N/mm2。（3）普通钢管截面和力学性能：根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-20001），模板支撑体系所采用的满堂脚手架钢管截面和力学性能见下表：外径（mm）48回转半径I（cm）15.8壁厚（mm）3.5质量（Kg/M）3.84截面积A（mm）489强度设计值205惯性矩I（mm4）弹性模量E（N/
12、mm2）2.06105截面模量W（mm3）5080抗拉（压、弯）强度（N/mm2）205抗剪强度（N/mm2）120（4）荷载设计值计算荷载标准值取值(根据施工手册P514第8-6-2-1条)及各项设计值计算见下表: 项次荷载类别荷载标准值荷载分项系数荷载设计值备注1混凝土自重24KN/m31.228.8 KN/m32钢筋自重1.5KN/m31.21.8 KN/m3按梁计算3模板及支架自重0.5KN/m21.20.6KN/m24施工人员及施工设备荷载2.5 KN/m2/(2.5 KN)1.43.5 KN/m2/(3.5 KN)计算模板及小楞时比较均布荷载和集中荷载,弯矩取大值1.5 KN/m2
13、1.42.1 KN/m2计算大楞1.0 KN/m21.41.4 KN/m2计算立杆时5振捣混凝土荷载2.0KN/m21.42.8KN/m2水平模板4.0 KN/m21.45.6 KN/m2竖直模板6新浇筑混凝土对侧模的压力另计算1.4竖直模板7倾倒混凝土荷载4.0 KN/m21.45.6 KN/m2竖直模板（5）梁板模板支架强度和刚度计算荷载组合根据建筑施工手册第四版P515荷载组合见下表：项次项 目荷载组合计算承载能力验算刚度1平板及薄壳的模板及支架12341232梁和拱模板的底板及支架12351233梁、拱、柱（边长300mm）、墙（厚100mm）的侧面模板5+664大体积结构、柱（边长大
14、于300mm）、墙（厚100mm）的侧面模板6+765.2各种状态下高支模支撑体系验算5.2.115001800模板支撑体系验算15001800梁主要分布于1#、2#、3#、4#、5#、6#，模板面板采用18mm厚双面覆膜木模板，立杆纵横向间距为400400，五排立杆，次龙骨50100木枋200，主龙骨采用双钢管，横杆步距1500，扫地杆离地200，梁侧支撑系统，次楞采用50100木枋225，大楞水平采用48双钢管450，第一道距梁底150开始设置，14的对拉螺杆间距450，双螺帽。（1）对框架大梁底模面板强度计算取框架梁宽1500mm宽板带为计算单元，荷载为：混凝土标准值：1.8m24000
15、N/ m3=43200/m2=43.2KN/m2钢筋自重根据抽筋计算，最大梁沿梁方向为2.14kN/ m2，模板自重:0.50KN/m2在计算梁底模强度时，需要组合振捣混凝土荷载2.0 KN/ m2进行验算：荷载设计值：F1=（43.2+2.14+0.50）*1.2+2.0*1.4=57.81KN/ m2（2）对模板进行验算,次龙骨为铰接点,为方便验算,取1.5米宽板带做为研究对象:q1= F11.5米=86.71KN/m模板的惯性矩和抵抗矩分别为:I=1/12bh3=(1/12)1500183=7.29105mm4W=1/6bh2=(1/6)1500182=8.1104mm3图：（两跨均布荷
16、载）最不利荷载作用情况下：Mmax=0.125q1l2=0.12586.710.22=433.6Nm= Mmax/wx=433.6103/8.1104=5.36N/mm2f=13N/mm2故采用模板能满足要求。（3）对次龙骨验算：新浇筑的混凝土均匀作用在胶合板上，通过胶合板传至次龙骨(均布荷载),次龙骨以集中力的形式传给主龙骨,设主龙骨强度满足要求,对次龙骨进行验算:木枋弹性模量取10000 N/mm2q2=F1*l=57.81kN/ m20.2m=11.56N/m木枋的惯性矩和抵抗矩分别为:I=1/12bh3=(1/12)501003=4.17106mm4W=1/6bh2=(1/6)5010
17、02=8.33104mm3木枋受力计算简图参照下图，受力弯矩及挠度最大值为:（受力简图）利用结构力学求解器（清华大学版）求出弯矩最大值为：Mmax=0.1ql2=0.111.560.42=185Nm= Mmax/wx=185103/（8.33104） =2.2 N/mm2f=13N/mm2（4）对主龙骨验算：荷载主要为次龙骨传递的集中力假定立杆满足要求。取单跨进行分析:每根木枋(间距200mm)所传递的集中力,在以上计算简图中A、B、C、D、E五个支点受力介于2个临界值之间，近似为:5根杆平均受力RA = RB= RC= RD = RE =0.2q2l =0.2115601.5=3468N中间
18、三根杆平均受力，两端立杆不受力RA = RE =0， RB= RC= RD =1/3q2l =1/3115601.5=5780 N假设立杆满足要求，在最不利状态下首先对梁中部双钢管大楞进行验算，即取两跨连续梁（如上图）钢管的惯性矩和抵抗矩分别为:I=212.186104mm4W=25.078103mm3根据施工手册静力计算表：Mmax=0.188PL= 0.18857800.4=434.7Nm= Mmax/wx=434.7103/（25.078103）=42.8N/mm2f=170N/mm2故梁中主龙骨满足要求（5）对立杆验算：层高8100，立杆高6300mm，水平杆步距1500mm，立杆纵横
19、向间距400mm，每根立杆承受自重：构件梁(0.40.4m范围)立杆5.6737.67 =213.6横杆(0.425)37.67 =150.7直角扣件4512.95=259对接扣件218.04=36.1合计659.4考虑其它荷载系数1.1，分项系数1.2659.41.11.2=870则梁（0.40.4m范围）高支模架自重为0.9kN。对双钢管主龙骨计算,其自重:38.40.42=31N中间立杆承受荷载设计值:N1=57802+(31+900) 1.2=12677N水平杆步距h=1.5m，顶部自由端长度a=5.67-（0.2+31.5+0.8）=0.17m(离顶部0.17米处加设一道支撑)L0=
20、1.5+0.172=1.84m;根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第5.3.3条,K=1.155，查表取1.50， L0=1.1551.51.5=2.599m两者取大值：立杆长细比=L0/i=2599/15.8=164.5250从建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)附录C，查得稳定系数=0.262立杆轴向力设计值N/A=12677/(0.262489)=99N/mm2f=205 N/mm2故该模板支撑体系满足安全要求。（6）地下室顶板承载力验算1、荷载分析二层荷载：N1=12.677kN2、（0.40.4m范围）首层梁板承载力验算 首层
21、梁的荷载超过该层设计承载力，则地下室顶板模板支撑不能拆除或加钢管支撑回顶。设于负一层对地下室顶板进行回顶的支撑架，暂按梁下400400mm的间距采用483.5mm钢管支撑回顶，每层回顶的钢管支撑均在中部纵横设一道水平联系杆和一道扫地杆。支撑布置位置与上部荷载相对应，使上部荷载能直接传至地下室底板。5.2.2 400700模板支撑体系验算400700梁分布在文体活动中心二层，模板面板采用18mm厚双面覆膜木模板，立杆纵横向间距为600600，三排立杆，次龙骨50100木枋300，主龙骨采用双钢管，横杆步距1500，扫地杆离地200。梁侧支撑系统，次楞采用50100木枋225，大楞水平采用48双钢
22、管450，第一道距梁底150开始设置，14的对拉螺杆间距450，双螺帽。（1）对框架大梁底模面板强度计算取框架梁宽400mm宽板带为计算单元，荷载为：钢筋混凝土标准值：0.7m25000N/ m3=17500/m2=17.5KN/m2模板自重:0.50KN/m2在计算梁底模强度时，需要组合振捣混凝土荷载2.0 KN/ m2进行验算：荷载设计值：F1=（17.5+0.50）*1.2+2.0*1.4=24.4KN/ m2（2）对模板进行验算,次龙骨为铰接点,为方便验算,取0.4米宽板带做为研究对象:q1= F10.4米=9.76KN/m模板的惯性矩和抵抗矩分别为:I=1/12bh3=(1/12)4
23、00183=1.944105mm4W=1/6bh2=(1/6)400182=2.16104mm3最不利荷载作用情况下：Mmax=0.125q1l2=0.1259.760.32=110Nm= Mmax/wx=110103/2.16104=5.1N/mm2f=13N/mm2故此模板能满足要求（3）对次龙骨验算：新浇筑的混凝土均匀作用在胶合板上，通过胶合板传至次龙骨(均布荷载),次龙骨以集中力的形式传给主龙骨,设主龙骨强度满足要求,对次龙骨进行验算:木枋弹性模量取10000 N/mm2q2=24.4kN/ m20.3m=7.32kN/m木枋的惯性矩和抵抗矩分别为:I=1/12bh3=(1/12)50
24、1003=4.17106mm4W=1/6bh2=(1/6)501002=8.33104mm3利用结构力学求解器求出弯矩最大值为：（受力简图如下）Mmax=0.04ql2=0.0473200.62=105Nm= Mmax/wx=105103/（8.33104） =1.26N/mm2f=13N/mm2（4）对主龙骨验算：荷载主要为次龙骨传递的集中力,假定立杆满足要求,次龙骨传给主龙骨的力为RARA =q2l =73200.4=2928N在最不利状态下首先对梁中部双钢管大楞进行验算：钢管的惯性矩和抵抗矩分别为:I=212.186104mm4 W=25.078103mm3根据施工手册静力计算表：Mma
25、x=0.188PL= 0.18829280.6=330Nm= Mmax/wx=330103/（25.078103）=32.5N/mm2f=170N/mm2故梁中主龙骨满足要求（5）对立杆验算：层高6000，立杆高5300mm，水平杆步距1500mm，立杆纵横向间距600mm，每根立杆承受自重，详下表(单位：N)构件梁(0.60.6m范围)立杆5.3037.67 =200横杆(0.624)37.67 =181直角扣件4412.95=207对接扣件218.04=36.08合计624考虑其它荷载系数1.1，分项系数1.26241.11.2=824则梁（0.60.6m范围）高支模架自重为0.9kN对双
26、钢管主龙骨计算,其自重:38.40.62=46N中间立杆承受荷载设计值:N1=29283+(46+900) 1.2=9919N水平杆步距h=1.5m，顶部自由端长度a=5.3-0.2-31.5-0.4=0.2 L0=1.5+0.22=1.9m;根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第5.3.3条,K=1.155，查表取1.50， L0=1.1551.51.5=2.599m两者取大值：立杆长细比=L0/i=2599/15.8=164.5250从建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)附录C，查得稳定系数=0.262立杆轴向力设计值N/A=9919
27、/(0.262489)=77.4N/mm2f=205 N/mm2故该模板支撑体系满足安全要求。（6）地下室顶板承载力验算1、荷载分析二层荷载：N1=9919N2、首层梁承载力验算 首层梁的荷载均超过该层设计承载力，则地下室顶板模板支撑不能拆除或加钢管支撑回顶。设于负一层对地下室顶板进行回顶的支撑架，暂按梁下600600mm的间距采用483.5mm钢管支撑回顶，每层回顶的钢管支撑均在中部纵横设一道水平联系杆和一道扫地杆。支撑布置位置与上部荷载相对应，使上部荷载能直接传至地下室底板。5.2.3板厚180mm楼板支撑体系验算180mm厚楼板主要分布于1#6#的架空层，最大层高为8100mm，模板面板
28、采用18mm厚双面覆膜木模板，小楞采用50mm100mm木枋400mm，大楞采用双钢管，立杆纵横向间距800mm800mm，立杆与大楞间通过U型托撑相连。水平杆步距1500mm，最下一道距楼面200mm。(1)荷载计算混凝土标准值：0.18m24000N/ m3=4320N/m2=4.32KN/m2钢筋自重：0.5 KN/m2模板自重:0.30KN/m2施工人员及设备荷载标准值：2.5 KN/ m2 在计算模板和次楞计算时，均布荷载2.5 KN/ m2，另应以集中荷载2.5KN再进行验算，取两者所得的弯矩最大值：荷载设计值：F1=（4.32+0.5+0.30）*1.2+2.5*1.4=9.64
29、KN/ m2(2)对模板进行验算,次龙骨为铰接点,为方便验算,取1米宽板带做为研究对象:q1= F11米=9.64KN/m均布荷载q2=（4.32+0.5+0.3）1.2=6.14KN/m，集中荷载P=2.5KN1.4=3.5 KN模板的惯性矩和抵抗矩分别为:I=1/12bh3=(1/12)1000183=48.6104mm4W=1/6bh2=(1/6)1000182=5.4104mm3第一种最不利荷载情况下:M1max=0.125q1l2=0.12596400.42=192.8Nm第二种最不利荷载情况下:M1max=0.125q2l2+0.25Pl =0.12561400.4 2+0.253
30、5000.4=472.8Nm取最大值= Mmax/wx=472.8103/5.4104=8.76N/mm2f=13N/mm2故采用模板能满足要求（3）对次龙骨验算：新浇筑的混凝土均匀作用在胶合板上，通过胶合板传至次龙骨(均布荷载),次龙骨以集中力的形式传给主龙骨,设主龙骨强度满足要求,对次龙骨进行验算:木枋弹性模量取10000 N/mm2Q2=9640N/ m20.4m =3856 N/m木枋的惯性矩和抵抗矩分别为:I=1/12bh3=(1/12)501003=4.17106mm4W=1/6bh2=(1/6)501002=8.33104mm3Mmax=0.125ql2=0.12538560.8
31、2=308.5Nm=Mmax/wx=308.5103/8.33104=3.7N/mm2f=13N/mm2满足要求（4）对主龙骨验算：荷载主要为次龙骨传递的集中力和钢管的线荷载,假定立杆满足要求,计算普通钢管受力:取单跨进行分析:每根木枋(间距400mm)所传递的集中力:P=Q2*0.8=38560.8=3084.8N主龙骨为双钢管,其惯性矩和抵抗矩分别为:I=212.19104mm4W=25.08103mm3按最不利情况进行验算:计算简图（如下图）Mmax=0.188PL= 0.1883084.80.8=464Nm= Mmax/wx=464103/(25.08103)=45.7N/mm2f=1
32、70N/mm2故采用主龙骨满足要求（5）对立杆验算：层高8100，立杆高7980mm，水平杆步距1500mm，立杆纵横向间距800mm，每根立杆承受自重，详下表(单位：N)构件板(0.80.8m范围)立杆7.9237.67 =298.3横杆(0.826)37.67 =361.6直角扣件4612.95=310.8对接扣件218.04=36.08合计1007考虑其它荷载系数1.1，分项系数1.210071.11.2=1329板下（0.80.8m范围）高支模架自重为1.4kN对双钢管主龙骨计算,其自重:38.40.82=61N中间立杆承受荷载设计值:N1=3084.82+(61+1400) 1.2=
33、7921N水平杆步距h=1.5m，顶部自由端长度a=7920-0.2-51.5=0.22m L0=1.5+0.222=1.94m;根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第5.3.3条,K=1.155，查表取1.50， L0=1.1551.51.5=2.599m两者取大值：立杆长细比=L0/i=2599/15.8=164.5250从建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)附录C，查得稳定系数=0.262立杆轴向力设计值N/A=7921/(0.262489)=61.8N/mm2f=205 N/mm2故该模板支撑体系满足安全要求。（6）地下室顶板承载
34、力验算1、荷载分析二层荷载： N1=7.921kN2、首层板承载力验算首层板的荷载均超过该层设计承载力，则地下室顶板模板支撑不能拆除或加钢管支撑回顶。设于负一层对地下室顶板进行回顶的支撑架，暂按板下800800mm的间距采用483.5mm钢管支撑回顶，每层回顶的钢管支撑均在中部纵横设一道水平联系杆和一道设扫地杆。支撑布置位置与上部荷载相对应，使上部荷载能直接传至地下室底板。5.2.4板厚120mm楼板支撑体系验算120mm厚楼板主要分布于活动中心二层，最大层高为6000mm，模板面板采用18mm厚双面覆膜木模板，小楞采用50mm100mm木枋300mm，大楞采用双钢管，立杆纵横向间距不超过12
35、00mm1200mm，立杆与大楞间通过U型托撑相连。水平杆步距1500mm，最下一道距楼面200mm。（1）荷载计算混凝土标准值：0.12m24000N/ m3=2880N/m2=2.88KN/m2钢筋自重：0.5 KN/m2模板自重:0.30KN/m2施工人员及设备荷载标准值：2.5 KN/ m2 在计算模板和次楞计算时，均布荷载2.5 KN/ m2，另应以集中荷载2.5KN再进行验算，取两者所得的弯矩最大值：荷载设计值：F1=（2.88+0.5+0.30）*1.2+2.5*1.4=7.92KN/ m2（2）对模板进行验算,次龙骨为铰接点,为方便验算,取1米宽板带做为研究对象:q1= F11
36、米=7.92KN/m均布荷载q2=（4.32+0.5+0.3）1.2=4.42KN/m，集中荷载P=2.5KN1.4=3.5 KN模板的惯性矩和抵抗矩分别为:I=1/12bh3=(1/12)1000183=48.6104mm4W=1/6bh2=(1/6)1000182=5.4104mm3第一种最不利荷载情况下:M1max=0.125q1l2=0.12579200.32=89.1Nm第二种最不利荷载情况下:M1max=0.125q2l2+0.25Pl =0.12544200.32+0.2535000.3=312.2Nm取最大值= Mmax/wx=312.2103/5.4104=5.78N/mm2
37、f=13N/mm2故采用模板能满足要求（3）对次龙骨验算：新浇筑的混凝土均匀作用在胶合板上，通过胶合板传至次龙骨(均布荷载),次龙骨以集中力的形式传给主龙骨,设主龙骨强度满足要求,对次龙骨进行验算:木枋弹性模量取10000 N/mm2Q2=7920N/ m20.3m =2376 N/m木枋的惯性矩和抵抗矩分别为:I=1/12bh3=(1/12)501003=4.17106mm4W=1/6bh2=(1/6)501002=8.33104mm3Mmax=0.125ql2=0.12523761.22=427.7Nm=Mmax/wx=427.7103/8.33104=5.13N/mm2f=13N/mm2
38、满足要求（4）对主龙骨验算：荷载主要为次龙骨传递的集中力和钢管的线荷载,假定立杆满足要求,计算普通钢管受力:取单跨进行分析:每根木枋(间距300mm)所传递的集中力:P=Q2*1.2=23761.2=2851.2N主龙骨为双钢管,其惯性矩和抵抗矩分别为:I=212.19104mm4W=25.08103mm3按最不利情况进行验算，受力简图如下图：Mmax=0.47PL= 0.4723761.2=1340Nm= Mmax/wx=1340103/(25.08103)=131.9N/mm2f=170N/mm2故采用双钢管能满足要求（5）对立杆验算：层高6000，立杆高5880mm，水平杆步距1500m
39、m，立杆纵横向间距1200mm，每根立杆承受自重，详下表(单位：N)构件板(1.21.2m范围)立杆5.8837.67 =221.5横杆(1.224)37.67 =361.6直角扣件4412.95=207.2对接扣件218.04=36.08合计826.4考虑其它荷载系数1.1，分项系数1.2826.41.11.2=1091板下（1.21.2m范围）高支模架自重为1.1kN对双钢管主龙骨计算,其自重:38.41.22=92N中间立杆承受荷载设计值:N1=2851.24+(92+1100) 1.2=12835N水平杆步距h=1.5m，顶部自由端长度a=7920-0.2-51.5=0.22 L0=1
40、.5+0.222=1.94m;根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第5.3.3条,K=1.155，查表取1.50， L0=1.1551.51.5=2.599m两者取大值：立杆长细比=L0/i=2599/15.8=164.5250从建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)附录C，查得稳定系数=0.262立杆轴向力设计值N/A=12835/(0.262489)=100N/mm2f=205 N/mm2故该模板支撑体系满足安全要求。（6）地下室顶板承载力验算(1)荷载分析二层荷载： N板=12.835kN(2) （1.21.2m范围）首层板承载力验算
41、首层板的荷载均超过该层设计承载力，则地下室顶板模板支撑不能拆除或加钢管支撑回顶。设于负一层对地下室顶板进行回顶的支撑架，暂按板下12001200mm的间距采用483.5mm钢管支撑回顶，每层回顶的钢管支撑均在中部纵横设一道水平联系杆和一道设扫地杆。支撑布置位置与上部荷载相对应，使上部荷载能直接传至地下室底板。5.2.5梁侧模验算现取15001800的梁侧模支撑系统进行进行验算，梁侧模板采用=18mm木模板，竖向次龙骨50100木枋225mm，横向主龙骨为双钢管48450mm，采用14对拉螺杆(450450mm)。现依据建筑工程模板施工手册进行计算，具体计算如下：1、荷载混凝土初凝时间按4小时考
42、虑，根据施工手册计算公式8-6、8-7，混凝土侧压力标准值：F=0.22ct012V1/2=0.222541.21.1521/2=42.93KN/m2 F=cH=251.8=45KN/m2取两者中较小值，即取F1=42.93KN/m2新浇砼侧压力设计值为F1=42.931.2=51.52KN/m2倾倒砼时产生的水平荷载标准值查表为6KN/m2倾倒砼时荷载计值为F2=61.4=8.4KN/m2 2、模板面板计算2.1强度计算取450mm宽板带为计算单元，荷载为：F3= F1+ F2=51.52+8.4=59.92KN/m2q=0.4559.92=26.96KN/mMmax=1/8ql2=0.12
43、526.961030.2252=193.4N.mI=(1/12)450183=24.3104mm3Wx=(1/6)450182=2.7104mm3max=193.4103/(1.052.7104)=6.82N/mm213N/mm2满足要求3、次龙骨计算新浇筑的混凝土均匀作用在胶合板上，通过胶合板传至次龙骨(均布荷载),次龙骨以集中力的形式传给主龙骨,设主龙骨强度满足要求,对次龙骨进行验算:木枋弹性模量取10000 N/mm2Q2=59920N/m20.225m =13482N/m木枋的惯性矩和抵抗矩分别为:I=1/12bh3=(1/12)501003=4.17106mm4W=1/6bh2=(1/6)501002=8.33104mm3Mmax=0.125ql2=0.125134820.452=341.26Nm= Mmax/rxwx=341.26103/(1.058.33104)=3.9N/mm2f=13N/mm2次龙骨满足要求4、对双钢管主龙骨计算荷载主要为次龙骨传递的集中力,假定对拉螺杆满足要求,计算主龙骨受力:取单跨进行分析(450mm):每根木枋(间距225mm)所传递的集中力:P=Q2*0.45=6
