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1、文昌市昌洒镇100MW渔光互补储能光伏电站电磁环境影响专题评价建设单位：电投京粤（文昌）新能源有限公司编制单位：海口达清环保科技有限公司编制日期：2023年7月1前言文昌市昌洒镇1OOMW渔光互补储能光伏电站场地位于位于海南省文昌市昌洒镇昌华、凤元、东群村。项目主要建设内容包括光伏阵列区、升压站、送出线路工程等三大部分。本项目含输变电工程（送出线路），根据环境影响评价技术导则输变电（HJ24-2020）附录B的要求，需设置电磁环境影响专题评价。受文昌青云峡光新能源有限公司委托，海口达清环保科技有限公司承担该项目的环境影响评价工作。接受委托后，我单位有关工程技术人员对本项目进行了实地考察，对项目
2、选址周围环境状况进行了调查，收集了当地的环保、水文、气象、地质等有关资料，并进行了环境现状监测，按环评有关技术要求编写了文昌市昌洒镇100MW渔光互补储能光伏电站电磁环境影响专题评价。2编制依据2.1 评价依据2.1.1 环境保护法律、法规及规范性文件（1）中华人民共和国环境保护法（2015年1月1日）；（2）中华人民共和国环境影响评价法（2018年12月29日修改施行）；（3）建设项目环境保护管理条例（国务院令第682号，2017年10月1日起施行）；（4）建设项目环境影响评价分类管理名录（2021年版）；（5）海南省环境保护条例（海南省人民代表大会常务委员会，2017年11月30日修正）。
3、（6）中华人民共和国电力法（2018年12月29日修订并施行）。2.1.2 技术导则及规范（1）建设项目环境影响评价技术导则总纲（HJ2.1-2016）；（2）环境影响评价技术导则输变电（HJ242020）;（3）电磁环境控制限值（GB8702-2014）；（4）交流输变电工程电磁环境检测方法（试行）（HJ681-2013）；（5）输变电建设项目环境保护技术要求（HJIiI32020）。2.1.3 项目文件资料(1)文昌市昌洒镇100MW渔光互补储能光伏电站可行性研究报告；(2)环境现状检测报告；(3)建设单位提供的其他资料。3建设规模及内容3.1项目建设规模及内容项目光伏阵列区实际用地面积为
4、1267140.05m2,装机容量为IOoMW。项目升压站区占地面积为11250m2,地理坐标为E11()O565367,N194632.148”,新建1台22OkV主变压器，容量为100MVA,为户外布置；220kV配电装置采用户外GlS设备。新建1回220kV线路，始于项目220kV升压站，止于220kV220kV东群变电站，起点坐标：E110o563.771w,N19o46,33.268终点坐标：EIlOo5258.432,NI9。44,46.485”。新建线路长约17km,架空线路采用JL/LB20A-240/40型铝包钢芯铝绞线。设计使用塔基23基，采用2C1Wa-ZM1、2ClWa
5、-ZM2、2ClWa-ZM32ClWa-ZM4、2C1Wa-Jk2ClWa-J22C1Wa-J3、2ClWa-J4等8种塔型。项目建设内容及规模情况、主要设备材料清单、工程占地及布置等情况见报告正文。4评价因子及评价标准4.1 评价因子经过环境污染因子进行筛选，确定本项目评价因子见下表。表41环境评价因子一览表评价阶段环境要素现状评价因子单位预测评价因子单位运营期电磁环境工频电场kV/m工频电场kV/m工频磁场T工频磁场T4.2 评价标准评价标准见下表。根据电磁环境控制限值(GB8702-2014),50HZ频率下，环境中工频电场强度的公众曝露控制限值为4kVm,工频磁感应强度的公众曝露控制限
6、值为O.lmT；架空输电线路线下的耕地、园地、畜禽饲养地、养殖水面、道路等场所，其频率50HZ的工频电场强度控制限值为IOkVm,详见下表。表42电磁环境控制限值(GB87022014)(摘录)执行标准项目限值评价对象电磁环境控制限值(GB8702-2014)工频电场IOkVZm评价范围内耕地、园地、畜禽饲养地、养殖水面、道路等场所200f,即4kVm评价范围内居民区等环境敏感区工频磁场5f,BPO.lmT注：表中“f”指频率(HZ),我国交流电频率为50Hz。5评价等级根据环境影响评价技术导则输变电(HJ24-2020),本工程的电磁环境影响评价工作等级见表5-1o表本工程电磁环境影响评价等
7、级电压等级类型条件评价工作等级220kV变电站户外式二级输电线路边导线地面投影两侧各15m范围内有电磁环境敏感目标的架空线路二级本项目220kV升压站主变户外布置升压站，依据环境影响评价技术导则输变电(HJ24-2020)中规定，本工程升压站、输电线路电磁环境评价等级为“二级”。综上，确定本次项目电磁环境评价工作等级为“二级”。6评价范围根据环境影响评价技术导则输变电(HJ24-2020),本项目电磁环境影响评价范围见表6-1。表6-1本工程电磁环境影响评价范围分类电压等级条件交流220kV升压站：围墙外40m架空输电线路：边导线地面投影外两侧各40m区域7环境保护目标根据HJ24-2020对
8、电磁环境敏感目标的规定，结合现场踏勘结果，确定本项目升压站评价范围内电磁环境敏感目标，架空输电线路(送出线路工程)有5处电磁环境敏感目标，本工程主要电磁环境保护目标见表表71本项目电磁环境保护目标情况一览表环境保护目标名称功能与项目相对位置数量建筑物楼层高度m导线对地高度m保护类别220kV送回线路养猪棚1#养殖点沿线南侧IOm2人1层2m30(GB8702-2014)工频电场：4kVm,工频磁场100T养猪棚2#沿线南侧5m2人1层2m3()养猪棚3#沿线南侧13m2人1层2m30养猪棚4#沿线北侧20m2人1层2m30养猪棚5#沿线南侧13m2人1层2m3()郭烈村居民点沿线南侧23m10
9、0人1层3m308电磁环境影响问题识别本项目电磁辐射污染产生环节见下图。工频电磁场,工频电磁场图8，项目运行期电磁辐射污染产生环节示意图升压站及输电线路附近由于高电压和大电流效应，在其附近会存在一定强度的电磁场,对周围环境产生一定的电磁影响。工频电、磁场特性：（1）电场强度大小与导线相对于大地的电压成正比，磁场强度大小仅与电流大小成正比，而与电压无关；（2）排列方式不同，电磁场强度大小不同。导线水平排列时，场强与影响范围最大;正三角形排列时次之;倒三角排列、垂直排列时最小。双回路采取逆相序布置电时电磁场强度要比单回路电磁场强度低得多；（3）电场中的导电物体（如建筑物、树林等）会使电场严重畸变，
10、9电磁环境现状监测为了解拟建的升压站周围的电磁环境现状，我公司委托海之源环境科技（海南）有限公司与2023年05月28日对升压站、送出线路工程周围的工频电场、工频磁场进行了现状监测。（1）监测布点及说明根据环境影响评价技术导则输变电（HJ242020）和交流输变电工程电磁环境监测方法（试行）（HJ6812013）在升压站厂界四周设4个监测点以及送出线路工程两侧布设了6监测点，共10个监测点位。监测内容为工频电场、工频磁感应强度。监测布点表9-1、图9-1、9-2监测时，项目未建设，为环境本底监测。表升压站及百E套线路监测布点编号点位经度（。）纬度（。）升压站El升压站东厂界110.935415
11、19.775616E2升压站南厂界110.93482519.775219E3升压站西厂界110.93420819.775627E4升压站北厂界110.93479819.776061送出线路工程E5养猪棚1#（1层北侧墙外）110.91488119.758248E6养猪棚2#（1层北侧墙外）110.91161919.757840E7养猪棚3#（1层北侧墙外）110.90730619.756564E8养猪棚4#（1层南侧墙外）110.89462519.752648E9养猪棚5#（1层北侧墙外）110.89457119.752165ElO郭烈村（1层北侧墙外）110.89032219.750513（
12、2）监测方法和仪器本次工频电场强度监测项目的监测仪器见下表。表9-2检测依据、测试仪器型号/编号、检出限和仪器检定/校准日期检测项目检测依据测试仪器型号/编号仪器检定/校准日期工频电场强度交流输变电工程电磁环境监测方法（试行）（HJ681-2013）NF-5035S电磁辐射检测仪（低频）HZY-1832022年9月23日工频磁场强度图91升压站电磁场监测布点图图9-2送出线路工程电磁场监测布点图（3）监测结果工频电场强度、工频磁感应强度现状监测结果见表9-3。表93项目工频电场强度、工频磁感应强度现状监测结果测点编号测点位置工频电场强度（Vm）工频磁场强度（T）El升压站东厂界1.1010.0
13、13E2升压站南厂界1.1010.012E3升压站西厂界1.1020.013E4升压站北厂界1.1020.016E5养猪棚1#（1层北侧墙外）1.1460.016E6养猪棚2#（1层北侧墙外）1.1760.016E7养猪棚3#（1层北侧墙外）1.1870.015E8养猪棚4#（1层南侧墙外）1.1800.013E9养猪棚5#（1层北侧墙外）1.1910.013ElO郭烈村（1层北侧墙外）1.1950.015（4）现状监测评价与结论根据电磁环境现状监测结果，本工程所有监测点位工频电场强度监测值LlOI1.195Vm之间、工频磁感应强度监测值在0.0120.016T之间，分别可满足电磁环境控制限值
14、（GB8702-2014）中工频电场强度4000Vm、工频磁感应强度100T的公众曝露控制限值要求。10电磁环境影响预测评价本专题分别对新建220kV光伏升压站、新建22OkV架空送出线路的电磁环境影响进行预测和评价。1.1.1 1评价方法升压站建成投运后，由于升压站内电气设备较多，布置复杂，其产生的工频电场、工频磁场难于用模式进行理论计算，因此本项目采用类比方法进行电磁环境影响评价。1.1.2 2类比对象选取原则进行升压站的电磁环境类比分析，从严格意义讲，具有完全相同的主设备配置和布置情况是最理想的，即：不仅有相同的主变数和容量，而且一次主接线也相同，布置情况及环境条件也相同。但是要满足这样
15、的条件是很困难的，要解决这一实际困难，可以在关键部分相同，而达到进行类比的条件。所谓关键部分，就是升压站的电压等级、主变规模及布置方式。1.1.3 3类比对象根据上述类比原则，选定已运行的位于江西省上饶市的江埠乡园背湖、万坊水库100MW渔光互补项E220kV升压站（地理坐标为东经116。3248.08”，北纬28。3824.73）作为类比预测对象，有关情况如下表所示。表10-1本项目升压站与类比工程的类比分析分项本项目类比工程可比性电压等级220kV220kV影响电磁环境的重要因素，一致主变规模1100MVAl180MVA主变规模大于本项目，预测值大于本项目22OkV出线回数和方式单回架空出
16、线单回架空出线影响电磁环境的重要因素，一致占地面积m?112507619影响电磁环境的重要因素，本项目占比面积稍大布设方式户外布置户外布置影响电磁环境的重要因素，一致配电装置布置方式户外布设户外布设影响电磁环境的重要因素，一致周边环境偏僻，主要植被为杂草、灌木偏僻，主要植被为杂草、灌木周边环境一致所在地区海南省文昌市江西省上饶市-由表10-1可见，本项目升压站与江埠乡园背湖、万坊水库IOoMW渔光互补项目220kV升压站的电压等级、布置方式、出线回数、出线方式、周边环境均一致，主变规模江埠乡园背湖、万坊水库升压站大于本项目升压站，从保守来讲可以采用江埠乡园背湖、万坊水库升压站来预测本工程运行阶
17、段产生的电磁环境影响。选择江埠乡园背湖、万坊水库升压站做类比监测站具有一定的可类比性。如果江埠乡园背湖、万坊水库升压站对环境产生的影响可以接受，那么本项目对环境的影响也应该可以接受。因此以江埠乡园背湖、万坊水库IoOMW渔光互补项目22OkV升压站进行本项目周围电磁环境预测评价是可行的。1.1.4 4类比测量升压站电磁环境类比监测报告详情如下。（1）监测单位江西省地质局实验测试大队（2）测量方法交流输变电工程电磁环境监测方法（试行）（HJ681-2013）；（3）测量仪器监测仪器型号及检定情况如表10-2所示。表10-2类比22OkV升压站监测仪器信息一览表SEM-600工频电磁辐射分析仪生产
18、厂家北京森馥科技有限公司设备编号EHP50D/230WX30234量程电场：0.01Vm199Vm;磁场：InT-100gT检定单位2021.08.052022.08.04证书编号XDdj2022-01496检定日期2022.04.19（4）工频电磁环境乡牡匕测量布点工频电场、工频磁场的类比监测布点：升压站围墙四周测点位置选择在无进出线或远离进出线（距离边导线地面投影不少于20m）的围墙外且距离围墙5m处布置，测点高度为距地面1.5m高度处。具体测量布点见图10-1。图10-1类比江埠乡园背湖、万坊水库IooMW渔光互补项目22OkV升压站监测布点图（5）运行工况监测期间运行工况见表10-3o
19、表103江埠乡园背湖、万坊水库100MW渔光互补项目22OkV升压站验收监测期间的工况项目I（八）U(kV)P(MW)Q(MVar)1#主22OkV高压侧166.51-167.52228.57230.6757.8965.401.62-1.80（6）监测结果江埠乡园背湖、万坊水库100MW渔光互补项目220kV升压站四周围墙外及工频电场、工频磁场环境监测结果见表10-4o表104类比220kV升压站工频电场、工频磁场测量结果测点编号测点位置工频电场强度（Vm）工频磁感应强度（T）1#升压站南侧围墙外5m处92.950.1942#升压站东侧围墙外5m处63.510.8633#升压站北侧围墙外5m处
20、18.550.1684#升压站西侧围墙外5m处3.400.065由测量结果可知，江埠乡园背湖、万坊水库IOoMW渔光互补项目220kV升压站围墙四周外5m的电场强度为3.409295Vm,磁感应强度为0.065）.863T,满足电场环境控制限值（GB8702-2014）中频率为0.05kHz的公众曝露控制限制值要求。1.1.5 5升压站电磁环境影响类比评价由前述的类比可行性分析可知，江埠乡园背湖、万坊水库100MW渔光互补项目220kV升压站运行期产生的工频电场强度、工频磁感应强度远小于电场环境控制限值(GB8702-2014)中标准限值要求，能够反映同等主变容量和同类型升压站投运后的电磁环境
21、现状，亦能够反映本项目升压站投运后产生的工频电磁场影响；由上述类比监测结果可知，类比监测的江埠乡园背湖、万坊水库100MW渔光互补项目220kV升压站其工频电磁场能够满足相应环境标准的限值要求，因此本项目升压站投运后产生的工频电磁场也能够满足相应评价标准的限值要求。1.1.6 6升压站电磁环境防治措施为降低本项目升压站对周围电磁环境的影响，建设单位拟采取以下的措施：升压站进出线尽量避开居民密集区，主变及高压配电装置应远离居民侧，升压站围墙侧设绿化隔离带，升压站附近高压危险区域设警告牌。合理选择配电架构高度、对地和相间距离，对高压设备采用均压措施，控制设备间连线离地面的最低高度。合理布置，通过距
22、离衰减，降低站区围墙外的电磁场强度。在安装高压设备时，保证所有的固定螺栓都可靠拧紧，导电元件尽可能接地、或连接导线电位，提高屏蔽效果。将站内电器设备接地，地下设接地网，以减少电磁场场强；变电站内金属构件，如吊夹、保护环、保护角、垫片、接头螺栓、闸刀片等均应做到接触面光滑，尽量避免毛刺的出现；站内所有高压设备、建筑物钢铁件接地良好，设备导电元件间接触部件连接紧密，减少因接触不良而产生的火花放电。10.2 架空线路电磁环境影响预测评价本工程架空线路电磁环境评价工程等级为二级，根据环境影响评价技术导则输变电(HJ24-2020),采取模式计算方式进行预测评价。10.2.1 预测方法根据交流架空输电线
23、路的架线型式、架设高度、相序、线间距、导线结构、额定工况等参数，计算其周围工频电场、工频磁场的分布及对电磁环境敏感目标的贡献。交流架空输电线路工频电场强度的预测模式参见附录C；交流架空输电线路工频磁场强度的预测模式参见附录Do10.2.2 等效电荷计算理论(a)电场强度值的计算公式单位长度导线上等效电荷的计算：高压输电线上的等效电荷是线电荷，由于高压输电线半径远远小于架设高度力，所以等效电荷的位置可以认为是在输电导线的几何中心。设输电线路为无限长并且平行于地面，地面可视为良导体，利用镜像法计算输电线上的等效电荷。为了计算多导线线路上的等效电荷，可写出下列矩阵方程：Q.Qi式中：U各导线对地电压
24、的单列矩阵；Q各导线上等效电荷的单列矩阵；各导线的点位系数组成的m阶方阵(m为导线数目)。U矩阵可由输电线的电压和相位确定，从环境保护考虑以额定电压的1.05倍作为计算电压。矩阵由镜像原理求得。电位系数按下式计算：式中：o-空气介电常数，o=IO9Flm；1.ij第i根导线与第j根导线的距离；心济一第i根导线与第j根导线的镜像导线的距离；hi-第i根导线离地高度；Ri输电导线半径，对于分裂导线可用等效单根导线半径代入，用的计算式为:RR-式Y”中：R分裂导线半径，m;次导线根数；r次导线半径，mo(b)有等效电荷产生的电场强度的计算当各导线单位长度的等效电荷量求出后，空间任意一点的电场强度可根
25、据叠加原理计算得出，在(x,y)点的电场强度分量EX和Ey可表示为：潦)式中：xi,yi导线i的坐标(i=l,2,m)；m导线数目；1.i,Li分别为导线i及其镜像至计算点的距离，mo对于三相交流线路，可根据求得的电荷计算空间任一点的电场强度的水平和垂直分量为：EX=NEa川+屈归“=EXR+jE,/!IwiEy=之ErR+E3E,r+jEy1式中：ER由各导线的实部电荷在该点产生场强的水平分量；Exl-由各导线的虚部电荷在该点产生场强的水平分量；EyR-由各导线的实部电荷在该点产生场强的垂直分量；Eyl由各导线的虚部电荷在该点产生场强的垂直分量。该点的合成场强为：Z=(4+/4)(EE+/)
26、=H+Ey式中：E同iF(C)空间磁感应强度的计算由于工频电磁场具有准静态特性，线路的磁场仅由电流产生。应用安培定律，将计算结果按矢量叠加，可得出导线周围的磁场强度。在一般情况下，可只考虑处于空间的实际导线，忽略它的镜像进行计算，其结果已足够符合实际。如图D.1,不考虑导线i的镜像时，可计算其在A点(导线下方A点处)产生的磁场强度：H =式中：I导线i中的电流值，A；h导线与预测点的高差，m；1.导线与预测点水平距离，m。对于三相线路，由相位不同形成的磁场强度水平和垂直分量都应分别考虑电流间的相角，按相位矢量来合成。合成的旋转矢量在空间的轨迹是一个椭圆。图D.1磁场向量图合成后的水平和垂直场强
27、分别为：Hx=H1x+H2x+H3x;Hy=HIy+H2y+H3y式中：HlXH2、H3X为各相导线的场强的水平分量；Hly、Hzy、Hsy为各相导线的场强的垂直分量；Hx.Hy为计算点处合成后的水平和垂直分量；H为计算点处磁场强度合成总量磁场强度(A/m)。为了与环境标准相对应，需要将磁场强度转换为磁感应强度(mT),转换公式如下B=oH式中：B为磁感应强度(mT)；H为磁场强度（A/m）；o为真空的磁导率，i）=410-4Hm10.2.3 参数选取预测杆塔型式的选取主要根据杆塔的代表性及数量、对敏感点的影响等方面考虑。输电线路运行产生的电磁环境主要由导线型式、对地高度、相间距离、排列方式、
28、线路运行工况（电压、电流）等因素决定。根据环境影响评价技术导则输变电（HJ24-2020）8.123”塔型选择时，可主要考虑线路经过居民区时的塔型，也可按保守原则选择电磁环境影响最大的塔型”，本次理论计算塔型选择主要考虑塔型呼高及使用数量，电磁环境影响较大的塔型进行电磁环境影响预测计算。故本项目新建220kV单回路架空线路的选择呼高最低、使用数量较多的2C1Wa-ZMl型杆塔，导线JL/LB20A-240/40型铝包钢芯铝绞线进行模式预测。本次预测有关计算相关参数见10-5所示。表10-5线路预测参数表项目本工程架空送出线路线路回路数单回路电压等级220kV导线型号JL/LB20A-240/4
29、0塔型2ClWa-ZM1导线外直径（mm）21.66长期允许载流量（八）455导线截面积（mm2）277.74本工程导线最低对地距离（h）24.5m分裂根数/间距单分裂悬挂排列方式正三角形排列B(0,h+6.1)A(-4.7,h)C(4.7,h)计算范围工频电场、磁场：水平方向：中心Om起，两侧40m,间距1m。垂直方向：地面1.5m10.2.4架空线路电磁环境理论计算在输电线路最大弧垂处的横截面上建立平面坐标系，以垂直线路走线方向的地面为X轴，代表计算点距离线路中心线的水平距离（单位为m）；以线路中心线为Y轴，代表计算点距离地面的垂直距离（单位为m）。预测线路在最大弧垂处的横截面上建立的直角
30、坐标系见图10-2O图10-2本工程预测杆塔一览图10.2.5 预测结果理论预测本工程送电线路在最大弧垂时离地1.5m处产生的工频电场强度E、工频磁感应强度B,当在设计高度处理论预测值大于规范标准值时，则确定出符合规范标准值的最大离地高度值时离地1.5m处产生的的工频电场强度、工频磁感应强度。如表所示。表10-6220kV单回线路工频电场强度和工频磁感应强度理论计算结果距离线行中心水平投影距离（m）电场强度综合量E（kVm）磁场强度综合量B（T）400.0810.085-350.114().110-300.1680.145-250.2610.200-200.4250.290-150.6840.
31、425-100.9240.615-90.9350.655-5（边导线内）0.7480.76500.3060.8105（边导线内）0.7480.76590.9350.655100.9240.615150.6840.425200.4250.290250.2610.2(X)300.1680.145350.1140.110400.0810.08545Q-15-1K-2-IS40ToSlO1“NW”404例点中心距篇/m图10-3220kV单回架空线路理论计算工频电场强度趋势图30-2$”13*100)1915202530154。45痛点中心距离B图10-4220kV单回架空线路理论计算工频磁场强度分布
32、趋势图由表10-6及其对应趋势图可以看出本工程线路以2ClWa-ZMl塔型220kV单回架设时，导线最大弧垂对地高度24.5m时，离地面1.5m高处工频电场强度为0.08r0.935kVm,工频电场强度最大值出现在距线路中心9m附近；工频磁感应强度为O.O850.810T,工频磁感应强度最大值出现在距线路中心附近，均满足电磁环境控制限值(GB8702-2014)工频电场强度10kVm(耕地、园地、牧草地、畜禽饲养地、养殖水面、道路等场所)、公众曝露控制限值为4kVm以及工频磁感应强度100T的要求。10.3 环境保护目标处工频电磁水平工频电磁场强度随距离的增加而衰减，因此对于电磁环境保护目标，
33、根据建筑物所在拟建线路段和建筑物高度，选择不同楼层高度进行计算，计算结果如下。表107环境保护目标处工频电磁场计算结果序号名称建筑物楼层/高度位置描述预测楼层预测局度(m)预冽结果工频电场强度(kVm)工频磁感应强度(T)1养猪棚1#1层2m位于拟建输电架空线路边导线对地投影南侧IOm处1层1.50.9240.6152养猪棚2#1层2m位于拟建输电架空线路边导线对地投影南侧5m处1层1.50.7480.7653岸猪棚3#1层2m位于拟建输电架空线路边导线对地投影南侧13m处1层1.50.8040.524养猪棚4#1层2m位于拟建输电架空线路边导线对地投影北侧20m处1层1.50.4250.29
34、05养猪棚5#1层2m位于拟建输电架空线路边导线对地投影南侧13m处1层1.50.8040.526郭烈村1层3m位于拟建输电架空线路边导线对地投影南侧23m处1层1.50.3430.245根据上述表10-7,可得出如下结论:本工程架空线路建成投产后，预测其在沿线环境保护目标处产生的工频电场强度为0.0.425kVm0.924kVm,工频磁感应强度为0.245T0.765T,均满足电磁环境控制限值(GB8702-2014)中公众曝露控制限值要求(400OV/m、100T)。10.4 光伏场区电磁环境影响分析光伏场区主要电磁环境影响源为箱式变压器和集电线路。本项目采用的箱式变压器、集电线路均为35
35、kV等级。根据电磁环境控制限值(GB8702-2014),tt100kV以下电压等级的交流输变电设施可免于管理，因此本报告表不评价35kV箱式变压器及集电线路的电磁环境影响。10.5 35kV箱式变压器及集电线路噪声环境影响分析项目集电线路使用架空+电缆地埋形式，集电线路产生的噪声极小。该部分噪声源主要来源于35kV箱变设备运行时所产生的电磁噪声，根据同类项目实际运行经验，其源强约为60dB（八）70dB（八）.根据项目正文报告中的“424声环境影响分析”内容可知，本项目户外箱式逆变器、变压器，均置于有隔声功能的柜(箱)内，其噪声源强可降低l3dB（八）,此外变压器、逆变器等设备均设置防振装置
36、、油箱外部敷设吸音材料等措施，经过预测，项目升压站厂界噪声可满足工业企业厂界环境噪声排放标准(GB12348-2008)中1类标准要求(标准值为昼间55dB（八）、夜间45dB（八）)。10.6输电线路电磁环境防治措施工程设计应进一步对产生的工频电场、工频磁场等电磁环境影响因子进行验算，采取相应防护措施，确保电磁环境影响满足国家标准要求。输电线路设计因地制宜选择线路型式、架设高度、杆塔塔型、导线参数、相序布置等，减少电磁环境影响：线路经过居民区时对地高度，220kV架空单回线路不小于7.5米，通过非居民区不小于6.5米。变电站内间隔金属构件，如吊夹、保护环、保护角、垫片、接头、螺栓、闸刀片等均
37、做到表面光滑，尽量避免毛刺的出现。按电力设施保护条例要求划定输电线路保护范围，合理选择杆塔塔型、导线型式等以降低线路工频电场和磁感应强度；导线边线向外侧水平延伸并垂直于地面所形成的两平行面内的区域为架空电力线路保护区，在保护区范围内尽量避免建设建筑物、构筑物；若在施工期间发现边导线下新增电磁环境敏感目标，且新增敏感建筑超过三层时，则需采取线路水平偏移或抬升架高措施，保证后期新增敏感目标处电磁环境达标。线路应选择绝缘效果好的导线，并做好输电线路绝缘子和金属表面清洁养护工作，降低电晕噪声。变压器设置应在升压站中、东部，远离居民点，变电工程的进出线布置设计应优化措施，减少电磁辐射对周边环境的影响。开展运营期电磁环境监测和管理工作，定期巡线，避免在输电线路边导线范围内新增环境敏感目标，切实减少对周围环境的电磁影响。开展运营期电磁环境监测和管理工作，切实减少对周围环境的电磁影响。11电磁环境影响分析评价结论综上所述，本项目投运后，220kV光伏升压站围墙外、送出线路工程沿线的工频电场强度、工频磁感应强度均能够满足电磁环境控制限值(GB8702-2014)中的频率为0.05kHz的公众曝露控制限值要求，即电场强度400OV/m、磁感应强度100T以及耕地、园地、牧草地、畜禽饲养地、养殖水面、道路等场所工频电场强度限值IokV/m。因此，本工程建设后对周围的电磁环境影响较小。
