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1、总信息1、水平力与整体坐标夹角:该参数为地凄力、风荷载作用方向与结构整体坐标的夹角。抗规5.L1条和高规4.3.2条规定，“般情况下，应允许在建筑结构的两个主轴方向分别计算水平地震作用并进行抗震验算”。如果地震沿着不同方向作用，结构地震反应的大小般也不相同，那么必然存在某个角度使得结构地震反应最为剧烈，这个方向就称为“最不利地震作用方向”。这个角度与结构的刚度与质量及其位置有关，对结构可能会造成最不利的影响，在这个方向地震作用下，结构的变形及部分结构构件内力可能会达到最大。SATWE可以自动计算出这个最不利方向角，并在WZQ.OUT文件中输出。如果该角度绝时值大于15度，建议用户按此方向角重新
2、计算地震力，以体现最不利地震作用方向的影响。一般并不建议用户修改该参数，原因有三：考虑该角度后，输出结果的整个图形会旋转一个角度，会给识图带来不便；构件的配筋应按“考虑该角度”和“不考虑该角度”两次的计算结果做包络设计：旋转后的方向并不一定是用户所希望的风荷载作用方向。综上所述,建议用户将“最不利地震作用方向角”填到斜交抗侧力构件夹角”栏，这样程序可以自动按最不利工况进行包络设计。水平力与整体坐标夹角与地震信息栏中斜交抗侧力构件附加地震角度的区别是：水平力不仅改变地震力而且同时改变风荷载的作用方向；而斜交抗侧力仅改变地震力方向（增加一组或多组地震组合），是按抗规5.1.1条2款执行的。对于计算
3、结果，水平力需用户根据输入的角度不同分两个计算工程目录，人为比较两次计驿结果，取不利情况进行配筋包络设计等：而斜交抗侧力）程序可自动考虑每一方向地震作用卜.构件内力的组合，可直接用于配筋设计，不需要人为判断。只有在风荷载起控制作用时，现有的坐标下风荷载不能起到控制结构的最大受力状态，此时填写一个角度（逆时针为正，顺时针为负），让坐标系发生变化，使风荷载在新的坐标系下（如何计算出风荷载产生的内力最大值的角度值？），能起控制作用（控制结构的最大受力状态），改变参数后，地震作用和风荷载的方向（说明两者方向是一致）将同时改变，但地震作用方向已经不是最不利的方向了，故需要在附加地震作用方向上输入一个相反
4、的角度，使地震作用方向应按原坐标系计算，使地震力最大；如不需要改变风荷教的方向，只需考虑其它角度的地震作用时，则无需改变“水平力与整体坐标的夹角”，只增加附加地震作用方向即可。2、混凝土容重：此参数是用来求梁、柱、墙自而时用的，当考虑混凝土构件的表面装修层荷载时可调整此值，一般情况下用2627KNm3现在版本软件PM与SATWE的，,混凝土容重”是联动的。3、钢材容重：亦可根据建筑做法填写相应的数值，一般采用默认值78KiWm3；4、裙房层数：高规第486条规定：与主楼连为整体的裙楼的抗震等级不应低于主楼的抗震等级，主楼结构在裙房顶部上下各一层应适当加强抗震措施，因此该层数必须给定。层数是计算
5、层数，等同于裙房屋面层层号。可按建筑施工图所画裙房层数填写（含地卜.室层数），以便正确确定剪力墙底部加强区的高度。5、转换层所在层号：如有转换层应在此填写层号（含地下室层数），以便正确确定剪力墙底部加强区的高度，另外转换层所在层号和结构体系”两项参数来区分不同类型的带转换层结构；填写了转换层所在层号则程序判断该结构为带转换层结构，并自动按规范的相关规定执行，如同时选择了“部分框支剪力墙结构”，程序还将在上述基础上自动执行高规针对部分框支剪力墙结构的规定。另外层号按PMCAD的自然层填写。对于高位转换的判断，转换层位置以嵌固端起算，即以转换层所在层号减去嵌固端所在层号+1进行判断是否为3层或3层
6、以上转换。该指定只为程序决定底部加强部位、软弱层（主要通过提高地强作用力）及转换层上下刚度比的计算和内力调整提供信息（减少转换突变，使结构整体抗侧刚度逐渐变化），同时，当转换层号大于等于三层时，程序自动对落地剪力墙、框支柱抗震等级增加级（规范规定），对转换层梁、柱及该层的弹性板定义仍要人工指定。（层号为计算层号）6、嵌固端所在层号：这里的嵌固端指上部结构的计算嵌固端，注意圾固端和嵌固端所在层号的区别，理论上讲嵌固端以下不参与抗震计算，当地下室顶板作为嵌固部位时，那么嵌固端所在层为地上层，即地下室层数+1；而如果在基础顶面嵌固时，嵌固端所在层号为1。程序缺省的嵌固端所在层号为“地下室层数+1”。
7、常见嵌固部位的确定：a、无地下室的，无基础连系梁的，取在基础顶；b、无地下室，在室外地坪处有基础连系梁的，按基础顶作嵌固计算内力配筋，再取基础连系梁顶作嵌固，一层柱的配筋取以上两者的较大值。C、有地下室，周围不与车库相连的结构，按刚度比要求确定嵌固部位。d、有地下室，与周围的地卜车库相连时，计算刚度比可考虑周围20M范围内的车库部分的刚度贡献。7、地F室层数：1、此参数:1）对计算时回填士对结构的约束作用，2）风荷载计算，3）内力组合控制高度，4底层内力调整，5）剪力墙底部加强区高度及地卜.室外墙设计等均有影响。一般按建筑条件图据实填写。2、程序据此信息决定底部加强区范围和内力调整。当地卜室局
8、部层数不同时，以主楼地F室层数输入。地下室一般与上部共同作用分析：地卜.室刚度大于上部层刚度的2倍，可不采用共同分析；8、墙元细分最大控制长度（单位m）：结构分析时，墙元细分为一系列的小壳元，为保证分析精度而给的限值，一般可取1.0。外部节点：按外部节点处理时，耗机时和内存资源较多。对于高层结构，可选此项。9、转换层指定为薄弱层：缺省不作为薄弱层，需要人工指定。此项打勾与在调整信息”栏中“指定薄弱层号”中直接填写转换层号的效果样。转换层不论层刚度比如何，都应强制指定为薄弱层。10、对所有楼层强制采用刚性楼板假定：为避免由于局部振动的存在而影响结构位移比等参数的计算，所以在计算六个比值时勾选此项
9、，在计算内力和配筋时不应选用，特别是错层结构，有跃层柱或定义了弹性板和弹性模的结构。11、地卜室强制采用刚性楼板假定：般情况不选取，按强制刚性板假定时保留弹性板面外刚度考虑。特别是对于板柱结构定义了弹性板3、6情况。但已选择对所有楼层强制采用刚性楼板假定的话此条无意义。12、计算墙倾覆力矩肘只考虑腹板和有效翼缘：应勾选，使得墙的无效典缘部分内力计入框架部分，实现框架，短肢墙和普通墙的倾覆力矩结果更合理。（墙的有效翼缘规定见混规9.3.4条和抗规6.2.13条）13、弹性板与梁变形协调：相当于强制刚性板假定时保留弹性板面外刚度，自动实现梁板边界变形协调，计算结果符合实际受力情况，应勾选。14、墙
10、元侧向节点信息：采用默认值：出口节点15、结构材料信息，结构体系：按结构方案选取。16、恒活荷载计算信息：1）一般不允许不计算恒活荷载，也较少选一次性加载模型：2）模拟施工加载1模式：采用的是整体刚度分层加载模型，该模型应用于各种类型的下传荷教的结构，但不适用于有吊柱的情况；3）按模拟施工加载2：计算时程序将竖向构件的轴向刚度放大卜倍，削弱了竖向荷载按刚度的重分配，柱墙上分得的轴力比较均匀，传给基础的荷载更为合理；4）模拟施工加较3：采用分层刚度分层加载模型，接近于施工过程，故此建议般对多、高层建筑首选模拟施工3：对钢结构或大型体育场馆类（指没有严格的标准楼层概念）结构应选一次性加载。对于长悬
11、臂结构或有吊柱结构，由于一般是采用悬挑脚手架的施工工艺，故对悬臂部分应采用一次性加载进行设计。当有吊车荷载时，不应选用模拟施工3。17、风荷载计算信息：一般选择：计算水平风荷载。18、地震作用计算信息：一般选择：计算水平地震作用。19、结构所在地区：可按相关设计规范和文件选取，一般选全国。20、特征值求解方式：一般采用默认值，仅在选择了“计算水平和反应谱方法竖向地震”时，才允许选择“特征值求解方式21、“规定水平力”的确定方式：一般选楼层剪力差法（规范方法）22、施工次序：只对模拟施工加载3起作用，在计算转换层时要求转化的两层在同一施工次序，这样刚度计算比较准确。二、风荷载信息1 .地面粗糙度
12、类别：A类：近海海面，海岛、海岸、湖岸及沙漠地区。(0.12)B类：指Ul野、乡村、丛林、丘陵及中小城镇和大城市郊区。(0.16)C类：指有密集建筑群的城市市区。(0.22)D类：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区。(0.30)2 .修正后的基本风压：对于高层建筑应按基本风压乘以系数11采用。风荷载作用面的宽度，多数程序是按计算简图的外边线的投膨距离计算的，因此，当结构顶层带多个小塔楼而没有设置多塔楼时，应注意修改风荷裁文件，从风荷载中减去计算简图的外边线间无建筑面的空面面积上的风载，否则会造成风载过人，特别是风我产生的弯矩过大.(？?)顶层女儿墙高度大于1米时应修正顶层风载，在程序给出的风荷
13、上加上女儿墙风荷。当计算坐标旋转时，应注意风荷计算是否相应作了旋转处理。大多数程序风载从嵌固端算起，当计算嵌固端在地卜一室时，应将风荷载修正为从正负零算起.用SATWE进行多塔楼分析时，程序能自动对每个塔楼取为独立刚性块分析，但风荷我按整体投影面计算，因此定要进行多塔楼定义，否则风荷载会出现错误C3 .结构的基本周期：宜取程序默认值(按高规附录B公式B.0.2)；“结构基本周期”用于风荷载脉动增大系数？的计算，见荷我规范公式(7.4.2-2).规则框架T=(0.08-0.10)N;框剪结构、框筒结构T=(0.060.08)N；剪力墙、筒中筒结构T=(0.05-0.06)N,N为房屋层数，详见高
14、规326条表3.261注；荷规7.4.1条，附录E；程序中给出的基本周期是采用近似方法计算得到的，建议计算出结构的基本周期后，再代回重新计算。4 .体型系数：a)圆形和椭圆形平面，s=0.8b)正多边形及三角形平面，US=O.8+L2(n的平方根)，其中n为正多边形边数O矩形、鼓形、十字形平面US=I.3d)下列建筑的风荷载体形系数US=I.4i：V形、Y形、弧形、双十字形、井字形平面：ii：L形和槽形平面：iii：高宽比H/Bmax大于4、长宽比UBmaX不大于1.5的矩形、鼓形平面。多塔结构风荷骏相关调整:渝中建筑科力研先施(J3JCMAcadMyofBuMngHMrcb4、多塔风荷载下图
15、若按单塔结构计算，在计算X方向的风荷载时，其迎风面积为X向迎风面宽度与层高的乘积，计算得到的本层X向风荷载均分到两个塔的所有节点上，与实际情况相比，各节点的风荷载值少算一半，同理Y向计算的节点风荷载将偏大。分缝结构也要定义为多塔。猫中定就斜掰研E枪CMna AcdMy Of BuMn0 IWMareh4、多塔风荷载的遮挡定义对于距离很近的两个塔，要进行遮挡面定义，同时填 写“设缝多塔背风面体型系数”来完成风荷载的调整。每个塔可以同时有几个遮挡面。由于遮挡造成的风荷 载扣减值通过“设缝多塔背风面体型系数”参数来指定， 比如缝隙很小的矩形单塔该值可取软件默认值0.5,设计 人员可按工程实际情况调整
16、输入，填。表示没有遮挡作 用。由于有的工程“缝”两边塔楼高度、宽度不尽相同， 在进行遮挡定义时需正确圈选遮挡部分的节点网格，并输 入遮挡面相应的楼层起止层号。4、多塔风荷载的遮挡定义高规5.T.T0条的条文说明：高层建筑结构进行水平风 荷载作用效应分析时，除对称结构外，结构构件在正反两 个方向的风荷载作用下效应一般是不相同的，按两个方向 风效应的较大值采用，是为了保证安全的前提下简化计算。届中啕运抗科室研玄扰ehinaAcademyofBuMingIWMarch5、群楼效应与多塔结构风荷载计算荷载规范7.23条规定：当多个建筑物，特别是群集的建筑物，相互间距较近时，宜考虑风力相互干扰的群体效应
17、；一般可将单独建筑物的体型系数乘以相互干扰增大系数，该系数可参考类似条件的试验资料确定；必要时宜通过风洞试验得出。tn徐叶忠就辞瘩研玄忱CblfMiACMIeMyofButtdlngR*rc.一一；=.二根据国内学者的研究，当相邻建筑物的间距小于35倍的迎风面宽度且两栋建筑物中心连线与风向成45。时，群楼效应比较明显，其相互干扰增大系数一般为L251.5,最大可达到18。多塔结构中各单塔的平面布置往往间距比较近，需要考虑此群体效应，设计人员可根据塔楼平、立面布置情况，建筑物重要性，风洞试验成果等因素综合确定该放大系数。计算时可将多塔结构的体型系数分段，大底盘以上塔楼部分的体型系数.用修正后的体
18、型系数3替换。xLuSZgGE三、地震信息荷我蛆合总信息 I风荷战信息地下室信息地震信息 I活荷信息I砌体结构I调整信息 I设计信息 I配筋信息结构规贝胜信息|不规则ZJ设防地震分组|第三姐Jd设防烈度7 (0.1g)Jd场地类别卜I类较框架抗震等级|3三级d剪力喻震等级|3三级二J辆推架抗宸等级Tzi 3抗震构造措施的 抗震等级中震威大震I设计自定义地震影。同系数曲战R冷虔邈侬P考M湫向地震作用孑淀偶然偏心X向相对偶然偏心10.05Y向相对偶然偏心10.05计菖振型个数|9活荷重力荀或代表值娼合系数|05周嬲T减半数1。7结构的阻尼比（%）R-特征周期Tg （秒）10.45地炭影响系数最大值
19、8用于12层以下规则除框架结构的 层验算的地震影。窿数最大值溺0.5竖向地震参与振也!数受向地震作用系数底线值fo-F-斜交抗侧力构件方向网加地震数o相应角度（三）I-1、结构规则性信息：该参数在程序内部不起作用，建议选不规则。由于抗震设防烈度为6度时，某些房屋可不进行地震作用计算，但仍应采取抗震构造措施，因此，若在第一页参数中选择了不计算地震作用，本页中地震烈度、框架抗震等级和剪力墙抗管等级仍应按实际情况填写，其他参数可不必考虑。1）.结构规则性信息：平面不规则的类型扭转不规则：楼层的最大弹性水平位移（或层间位移），大于该楼层两端弹性水平位移（或层间位移）平均值的1.2倍。凹凸不规则：结构平
20、面凹进的一侧尺寸,大于相应投影方向总尺寸的30%o楼板局部不连续：楼板的尺寸和平面刚度急剧变化，例如，不效楼板宽度小于该层楼板典型宽度的50%,或开洞面积大于该层楼面面积的30%,或较大的楼层错层。竖向不规则的类型侧向刚度不规则：该层的侧向刚度小于相邻上层的70%,或小于其上相邻三个楼层侧向刚度平均值的80%：除顶层外，局部收进的水平向尺寸大于相邻下一层的25%。竖向抗侧力构件不连续：竖向抗侧力构件（柱、抗震墙、抗震支撑）的内力由水平转换构件（梁、桁架等）向下传递。楼层承裁力突变：抗侧力结构的层间受剪承裁力小于相邻上一楼层的80%。2、设防地震分组：依据地质勘察报告和抗震规范指定的值填写。3、
21、设防烈度：依据地质勘察报告和抗震规范指定的值填写。2、3数据见抗规附表A4、场地类别：按地质勘察报告所提供的值填写。或按规范填写见：抗规4.1.65、碎框架、剪力墙、钢框架的抗震等级：依据相关规范（见抗规6.1.2）确定，注意提高和降低的条件。结构灵fl度6789ttft(303030一I2枢瞿n三三取场、体育忸等大牌或公共隹坟三二*-贰塘结构岛度（c）oo60一60做紫四三疑我墙三一抗装靖城构即K(Ca)w080H0801执表堵即三号分便支抗次Je结构航JK增三二二/做层第”同体拈构柑紫-核心统三核心筒即PIt外他三一内同三一一Hch-M靛,热门极性的朴三/执表墙现浇的好混凝土庙海的抗震等f
22、it6.1.21或筑珞地为I烫时.除6,Qg.11ftrtPftt度所时后的惊裳等级采取恒表构造描他.也知川的Wlt要求不解降嫉：2国小成鸣于。度力罪”.它允许结含二与八槎UIK场驰，她条件m定购双J出分Pl.抗烫杓中,MlM强年m上的-ttitf.HfCiVfKmHl*AntIIWa.6、抗震构造措施的抗震等级：当抗宸构造措施的抗震等级与抗震措施的抗震等级不致时，在配筋文件中会输出此项信息。故此系数按规范选取。7、中震（或大震）设计：这是针对结构抗震性能设计提供的选项。结构性能设计在具体提出性能设计要点时，才能对其进行有针对性的分析和验算，不同的工程，其性能设计要点可能各不相同，因此，用户可
23、能需要综合多次计算的结果，自行判断才能得到性能设计的最终结果。一般情况来讲，我国的抗震设计，是以小震为设计基础的，中震和大震则是通过调整系数和各种抗震构造措施来保证的。但对于复杂结构、超高超限结构，基本都要求进行中震验算。中震（大震）弹性设计和中震（大震）不屈服设计是属于结构性能设计的范畴，首先需要明确是所有构件还是重要构件（如框支结构构件、连体结构构件、越层柱等）要进行中震（大震）弹性设计或中震（大震）不屈服设计。中震（大震）弹性设计实现，首先，要将地震影响系数最大值max,改为中震（大震）地震影响系数最大值amax,其次，选择中震不屈服即可。中震（大震）弹性设计严于中震（大震）不屈服设计。
24、由于按照中震设计时，没有考虑结构的强柱弱梁、强剪弱弯等调整系数，因此，按照中震设计的内力值不定比小震计算的内力值大，应进行包络设计。此处风荷载不参与组合。此参数按需要选取。8、按主振型确定地震内力符号:根据抗规5.2.3条计算的地震效应没有符号，SATWE原有的符号确定规则是每个内力分量取各振型下绝对值最大者的符号，现增加本参数可解决原有规定下个别构件内力符号不匹配的情况，可勾选。9、考虑偶然偏心：计算单向地震作用时应考虑偶然偏心的影响，选择后程序将增加计算4个地震工况，即每层的质心沿垂直于地震作用方向偏移5%的地震作用。计算位移比时看此况下的值，计算位移(角)时可不考虑此工况下的情况。般情况
25、下高层都选取。10、考虑双向地震作用：一般情况卜.都选取，规范中提到的“质量与刚度分布明显不均匀不对称的结构”应考虑，主要看结构刚度和质量的分布情况以及结构扭转效应的大小。般而言，多层和高层可根据楼层最大位移与平均位移之比值判断：若该值超过1.2,则可认为扭转明显，需考虑双向地震作用下的扭转效应计算，反之可不用选，对高层结构当需要选择考虑双向地震作用时，也要选择考虑偶然偏心的影响，两者取不利，结果不叠加。但在用SATWE在进行底幅计算时，不应选择地震参数中的偶然偏心和双向地震，否则计算会出错(?)O质量和刚度分布明显不对称的结构，楼层位移比或层间位移比超过1.2时，应计入双向水平地震作用下的扭
26、转影响。偶然偏心：验算结构位移比时，总是考虑偶然偏心位移比超过1.2时，则考虑双向地震作用，不考虑偶然偏心。位移比不超过1.2时，则考虑偶然偏心，不考虑双向地震作用例：-31层框支结构，考虑双向水平地震力作用时，其计算剪重比增量平均为12.35%；规则框架考虑双向水平地震作用时，角柱配筋增大10%左右，其他柱变化不大；对于不规则框架，角、中、边柱配筋考虑双向地震后均有明显的增大：通过双向地震力、柱按单偏压计算和双向地震力、双偏压计算比较可知，后者计算柱的配筋较前者有明显的增大。建议：若同时勾选双向地蔗力、柱双向配筋，程序自动取二者之间的大值，而不是二者的叠加。考虑偶然偏心及双向地震作用：计算单
27、向地震力，应考虑偶然偏心的影响。5%的偶然偏心，是从施工角度考虑的。计算考虑偶然偏心，使构件的内力增大5%10%,使构件的位移有显著的增大，平均为1847%11、X、Y向相对偶然偏心：勾选了“考虑偶然偏心后，允许用户修改X和Y向的相对偶然偏心值，一般取缺省为0.05。12、计算振型个数：一般最少取3且为3的倍数，一般不小于9,多塔建筑每个塔楼的振型数应大于9,但是指定的振型数不应大于结构固有振型的总数，否则会引起地震力计算异常。衡量指标是：振型参与质量达到总质量的90%,建议试算时取15个，最终计算时取30个。13、重力荷载代表值的活荷载组合系数：该参数是指计算地震作用时，重力荷载代表值取恒载
28、标准值与活荷载组合值之和时的不同活荷载组合值系数，一般民用建筑取0.5,其他建筑取值参考抗规5.1.3条。14、周期折减系数：高规3.3.17条规定：当非承重墙体为填充砖墙忖，高层建筑结构的计算自振周期折减系数，可按下列规定取值框架结构取07,框剪结构取0.8,剪力墙结构取0.95.周期折减的目的是为了充分考虑非承重填充砖墙刚度对结构自振周期的影响。因为周期小的结构，其刚度较大，相应吸收的地震力也较大。若不做周期折减，则结构偏于不安全。根据高规3.3.17条规定，当非承重墙体为实心砖墙时，T可按下列规定取值：框架结构060.7:框架一剪力墙结构0708:剪力墙结构0.97.0。实际取值时可根据
29、填充墙的数量和刚度大小来取上限或下.限。当非承重墙体为空心砖或砌块时，T可按下列规定取值：框架结构075（灰砂砖），0.80（空心砌块）：框架一剪力墙结构091O剪力墙结构可取0.95。当结构的第自振周期T1Tg时，不需进行周期折减,因为此时地震影响系数由程序自动取结构自振周期与特征周期的较大值进行计算。15、结构的阻尼比（）：一般混凝土结构取0.05,钢结构取0.02,混合结构在二者之间取值。16、特征周期Tg（秒）：根据结构所在地区、场地类别、设计地震分组”确定。特征周期值Q）*5.1.4-2设计堆灰分例场地臭别IIlIllIV第m0.250.350.450.65第一期0.300.400.
30、f)50.75第三组0.350.450.50.9(117、地震影响系数最大值：用于地震作用的计算，程序按规范自动调整，如有特殊要求，也可自行修改,但应注意确认。多遇及罕遇地震影响系数最大值小平总桑影响系教鼠人值表.1.4-1地装影响6值7849度-遇地表0.040.08(0.It)0.I(0.24)0.32遇地支一0.50(a72)IL*I.1.40,改值分刖刖干及“星本JuUl18、用于12层以卜.规则睑框架结构薄弱层验算的地震影响系数最大值：由“结构所在地区”、“场地类别”、“设计地震分组”等参数控制，程序按规范自动调整，如有特殊要求,也可自行修改，但应注意确认。19、竖向地族参与振型数：
31、用于竖向地震作用的计算。20、竖向地震作用系数底线值：当振型分解反应谱方法计算的竖向地震作用小于该值时，将自动取该参数确定的竖向地震作用底线值。21、斜交抗侧力构件方向附加地震数，相应角度：地震作用的最大方向值偏离主轴大于15度时，在此需要填写此角度，作为附加地震计算的角度，（逆时针为正，顺时针为负）。SATWE参数中增加“斜交抗侧力构件附加地震角度”与填写“水平与整体坐标夹角”计算结果有何区别：水平力与整体坐标夹角不仅改变地徭力而且改变风荷载的作用方向，而斜交抗侧力构件附加地震角度仅改变地震力方向。般应尽量调整结构使角度不超标。抗规5.1.1条规定，有斜交抗侧力构件的结构，当相交角度大于15
32、度时，应分别计算各抗侧力构件方向的水平地震作用。主要是针对“非正交的、平面不规则”的结构，这里填的是除了两个正交的，还要补充计算的方向角数。相应角度：就是除0、90这两个角度外需要计算的其他角度，个数要与“斜交抗侧力构件方向附加地震数”相同，这样程序计算的就是填入的角度再加上0度和90度这些方向的地震力。该角度是与X轴正方向的夹角，逆时针方向为正。四、活载信息荷载蛆合I地下室信息|砌体结构总僖息I风荷或信息I地震信息活荷信息I调整信息|设计信息I配筋售息柱墙设计时活荷栽C不折减r折减传结基幼的活荷我I不折减6折减梁活荷不利布詈最高层号3-柱墙基Iiii活荷或折减系数计算截面以上层数折减系数1I
33、o-2-3054-5076-8fT5-9-20际-20层以上（055考虑结构使用年限的活荷载调整系数-1、柱墙设计时活荷载是否折减：PMCAD的恒活设置中也有活荷载折减选项，若两处都选折减，则会重复折减，使结构偏于不安全。PMCAD中考虑楼面荷载折减后，倒算出的主梁活荷载均已进行了折减，这可在“荷载校核”菜单中查看结果，并在后面所有菜单中的梁活荷载均使用折减后结果：但程序对倒算到墙上的活载并没有折减。建议不进行折减。2、传给基础的活荷载：勾选后荷载折减只是传到底层最大组合内力（WDCNL.OUT文件）中，并没有传给JCCAD计算基础时应在JCCAD里另行设定折减系数，所以此处建议不进行折减。计
34、算基础时需要的话在JCCAD中进行折减。3、梁活载不利布置最高层号：从第1到6层，多层应取全部楼层，高层宜取全部楼层，高规5.1.8条。高规518条规定当楼面活荷载大于4时，须考虑活荷载的不利布置引起的结构内力增大，安全起见在此处可以采用所有楼层均进行活荷载不利布置进行设计计算。考虑活荷不利布置后，程序仅对梁作活荷不利布置作用计算，对柱、墙等竖向构件并未考虑活荷不利布置作用，而只考虑了活荷一次性满布作用。建议一般取全部楼层。4、柱墙基础活荷载折减系数：一般采用默认值。对于荷载规范表4.1.1中第1（1）项功能（如住宅、办公等）的建筑，其SATWE所列的折减系数不需修改，但是对于荷载规范表4.1
35、.1中其它项功能（如教学楼、商场、书店、食堂等）的建筑，其SATWE所列的折减系数需要按照荷载规范第4.1.2条第2项修改。41.2设计楼面梁、墙、柱及基础时，表4.1.1中的楼面活荷载保准值在下列情况下应乘以规定的折减系数.1设计楼面梁时的折肩系数：1）第1。）项当楼面梁从属面积超过25n时，应取0.9；2）第1（2）7项当楼面梁从屈面积超过50m2/时应取0.9:3）第8项对单向板楼盖的次梁和槽形板的纵助应取0.8：对单向板极盖的主梁应取0.6对双向板楼盖的梁应取。.8；4）第9一12项应采用与所属房屋类别相同的折减系数.2设计墙、柱和基础时的折就系数第Ia）项应按表4.1.2规定采用；2
36、）第1（2）7项应采用与其楼面梁相同的折温系数；3）第8顼对单向板楼荒应取0.5:对双向板楼盖和无梁楼盖应取0.8；4）第912项应采用与所属房屋类别相同的折减系数.注：楼面梁的从届面积应按梁两侧各延伸二分之一梁间距的范围内的实际面枳确定。表4.1.2活荷载按楼层的折减系数堵、柱、基础计算截面以上的层数1234-56892020计笠敲面以上各校层活荷载总和的折减系数1.00(0.90)0.850.700.650.600.55注：当楼面梁的从反面枳超过25m2时,应采用括号内的系数。5、考虑结构使用年限的活荷载调整系数：设计使用年限为50年时取1.0,设计使用年限为100年时取1.1五、调整信息
37、荷我组合地下室信息I创体结构总信息I风荷载信息地震信息活荷信息调整信息设计信息配筋宦息梁瀛负弯矩调幅系数梁活荷载内力放大系数11梁扭矩折减系数1。4珏播122FIll度油十落新11tttr2iffi?I按抗震规范525）调整各楼层地宸内力弱轴方向动位移比例（01）R强轴方向动位移比例gi）厂自定义调S数I连梁因嵯折减系数l梁刚度放大系数按2010规范中梁刚度放大系数8kI0.6取值1指定的薄号疆个数P各薄弱层层号I薄弱层地震内力放大系数11-25自定义调整系数Mh兰作出;用骇注稣髅瞅系触*13JvcIF-HJ*9b全楼地震作用放大系数厂二部分框支剪力墙结构底部加强区剪力墙抗爱M等皴自动提高一级
38、喳规表393、表394）调整与框支柱相连的梁内力IS支柱调控系数上限s顶塔楼地宸作用放大起算层号o放大系数厂0.2/0.25V。调整分段数00.2/0.25Vo调整起始层号指定的加强层个数P-各加强层层号0.2/0.25Vo调整终止层号I-02V0i三系数上限2-自定义调整系数1 .梁端负弯矩调幅系数：BT=0.85,主梁弯矩调幅，高规5.2.3条；现浇框架梁0.8-0.9；装配整体式框架梁070.8。2 .梁活荷载内力放大系数：2）梁活荷载内力放大系数用于考虑活荷就不利布置对梁内力的影响.将活荷下作用下的梁内力（包括弯矩、剪力、轴力）进行放大,然后与其他荷我工况进行组合.一般工程建议取值1.
39、1-12.如果已经考虑了活荷或不利布置，则应填L3 .梁扭矩折减系数：TB=0.40,现浇楼板（刚性假定）取值0410一般取0.4；现浇楼板（弹性楼板）取1.0：高规5.2.4条。4 .剪力墙加强区起算层号：抗规6.1.10条：高规7.1.9条。5 .连梁刚度折减系数：一般工程取0.7,位移由风载控制时取之0.8：抗规6.2.13条2款，高规5.2.1条。6.5）中梁刚度放大系数对于现浇楼盖和装配整体式楼盖，宜考虑楼板作为翼缘对梁刚度和承裁力的影响。SATWE可采用“梁刚度放大系数”对梁刚度进行放大，近似考虑楼板对梁刚度的贡献。刚度增大系数BK一般可在L02.0范圉内取值，程序缺省值为1.0,
40、即不放大.对于中梁（两侧与楼板相蹉）和边梁（仅一侧与楼板相连），楼板的刚度贡献不同。程序取中梁的刚度放大系数为BK,边梁的刚度放大系数为LOHBK1弊，其他情况不放大.梁刚度放大系数还可在“特殊构件补充定义”中单构件修改可参见本章下一节的内容。6）梁刚度系敷按2010规范取值考虑楼板作为翼缘对梁刚度的贡献时，对于每根梁，由于截面尺寸和楼板厚度的差异，其刚度放大系数可能各不相同，SATWE提供了按2010规范取值的选项，勾选此项后，程序将根据混凝土规范524条的表格，自动计算每根梁的楼板有效翼缘宽度，按照T形截面与石戴面的刚度比例,确定每根梁的刚度系数CI刚度系数计算结果可在“特殊构件补充定义”
41、中查看，也可以在此基础上修改.I如果不勾选，则仍按上一条所述，对全楼指定唯一的刚度系数.7）调整与框支柱相连的梁内力程序按规范要求自动对框支柱的弯矩剪力进行调整，由于调整系数往往很大.为了避免异常情况，程序给出一个控制开关，由设计人员决定是否对与程支柱相连的框架梁的弯矩剪力进行相应调整.高规5.2.2条：装配式楼板取1.0；现浇楼板取1.3-2.0,一般取2.07 .梁柱超配筋系数：九度结构及一级框架取1.15,抗规6.2.4条。8 .调整与框支柱相连的梁内力：高规10.2.7条。实际工程中常常会出现“转换大梁上面托剪力墙”的情况，当用户使用梁单元模拟转换大梁,用壳元模式的墙单元模拟剪力结时，
42、墙与梁之间的实际的协调工作关系在计算模型中就不能得到充分体现，存在近似性。实际的情况是，剪力墙的下边缘与转换大梁的上表面变形协调：计算模型的情况是，剪31SATWESATWE软件的前处理一致据准备力墙的下边缘与转换大梁的中性粕变形协调；于是计算模型中的转换大梁的上表面在荷载作用下将会与剪力墙脱开，失去本应存在的变形协调性.换言之，与实际情况相比，计算模型的刚度像柔了。这就是软件提供托墙梁刚度放大系数的原因.当考虑托墙梁刚度放大时，转换层附近的超筋情况（若有）通常可以缓解，当然，为了使设计保持一定的裕度，也可以不考虑或少考虑托墙梁刚度放大.使用该功能时，用户只须指定托墙梁刚度放大系数，托墙梁段的
43、搜索由软件自动完成.垃后指出一点，这里所说的“托墙梁段”在概念上不同于规范中的“转换梁”，“托墙梁段”特指转换梁与剪力墙“墙柱”部分直接相接、共同工作的部分，比如说转换梁上托开门洞或窗洞的剪力墙，对洞口下的梁段，程序就不看作“托墙梁段”，不作刚度放大，如下图所示.9 .按抗震规范5.2.5调整楼层地震内力：一般调整，用于调整剪重比，抗规5.2.5条(强条)。10 .指定的薄弱层个数：强制指定时选用，否则填0,抗规5.52条，高规464条。SATWE自动按刚度比判断薄弱层并对薄弱层进行地震内力放大，但对于受向构件不规则、或承载力不满足要求的楼层,不能自动判断为港弱层，需要用户在此指定。输入薄弱层
44、楼层号后.程序对薄弱层构件的地震作用内力按“薄弱层地嬴内力放大系数”进行放大.输入各层号时以逗号或空格隔开.多塔结构还可在“多塔结构补充定义”菜单分塔指定薄弱层。14)指定的加强层个数及相应的各加强层层号加强层是新版SATWE新增的参数，由用户指定.程序自动实现如下功能：(1)加强层及相邻层柱、墙抗宸等级自动提制一级：(2)加强层及相邻层轴压比限值减小095：(3)加强层及相邻层设置约束边缘构件：多塔结构还可在“多塔结构补充定义”菜单分塔指定加强层。11 .全楼地震力放大系数：RSF=1.00,用于调整抗震安全度,取值0.85150,一般取1.0。12 .0.2QO分段调整：在此处指定0.2V
45、O调整的分段数，每段的起始层号和终止层号，以空格或逗号隔开.加果不分段，则分段数填1.如不进行0.2V。调整，应将分段数填为0。0,2Vo调整系数的上限值由参数“0.2VO调整上限”控制，如果将起始层号填为负值，则不受上限控制。用户也可点取“自定义调掖系数”，分层分塔指定0.2V。调整系数。填写时应注意在注释行下逐行填写，不要留空行.且不要填入字符，否则表示该行为注释行，将不起作用.数据记录在SATTNPUTO2V.PM文件中，如果不需要，可直接用除该文件，或将注拜行下内容清空即可.程序优先读取该文件信息，如该文件不存在，则取自动计算的系数。自定义02V。调整系数时，仍应在参数中正确馍入02V。调整的分段数和起始、终止层号
