《梁板加固方案.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《梁板加固方案.docx（26页珍藏版）》请在课桌文档上搜索。
1、第1章编制说明11.1 编制目的11.2 编制依据11.2.1 相关规范及规程1第2章工程概况22.1 加固目的及位置22.2 加固构件概况32.3 加固方案的选定3第3章施工方法43.1 新增梁T-LAl施工43.1.1 无损伤切割及人工凿除43.1.2 新增梁及楼板施工43.2 粘钢、包钢加固施工43.2.1 次梁粘钢加固53.2.2 框架梁及局部次梁粘钢、包钢加固施工.53.2.3 包钢加固示意图83.2.4 施工措施及要求8第4章施工准备114.1 技术准备114.2 设备、材料114.3 劳动力准备11第5章品房保障管理措施12第6章安全文明施工管理措施13第7章相关计算书147.1
2、 600800的梁加固计算147.2 300700的梁加固计算191.1 编制目的本方案为XX高新区软件和服务外包基地综合配套区-中央商务区一期工程117办公楼北侧首层局部梁板加固施工方案，因主塔楼北侧首层局部钢柱移位，导致部分混凝土梁配筋不足，设计变更为增加配筋，但该部分结构梁板已施工完毕，现采取对变更梁进行粘钢、包钢加固，确保加固后的有效强度大于增加钢筋的强度，满足结构设计要求。1.2 编制依据1.2.1 相关规范及规程相关依据序号标准名称标准编号12012年6月12日版施工蓝图S-T-20-101C、S-T-31-101(1)、S-T-31-101(2)22013年5月16日版设计修改通
3、知单白图（王时海签字版，我司视为正式施工图纸）S-T-90-022S-T-90-0233混凝土结构加固设计规范GB50367-20064建筑结构可靠度设计统一标准GB50368-20015建筑结构荷载规范GB50009-20126建筑结构抗震设计规范GB50011-20107建筑施工高处作业安全技术规程JGJ80-918建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20119xx市建设工程文明施工管理规定XX市人民政府令第100号10混凝土结构设计规范GB50010-201011混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002(2011版)12钢结构焊接规范GB50661-20111
4、3建筑施工安全检查标准JGJ59-20112.1 加固目的及位置本次需要加固的主塔楼北侧首层梁板的位置有两处，分别是主塔楼东北角和西北角。加固的目的是由于该区域钢柱移位，导致局部增加了梁且部分梁配筋增加（详见附图一设计修改通知单：S-T-90-022X附图二设计修改通知单：S-T-90-023），本方案采取的梁粘钢、包钢加固措施取代梁配筋增加的钢筋。加固位置梁板面标高为-0.175m,混凝土强度C40。加固区域示意图如下。西北角粘钢、包钢加固区域图（云线范围内）东北角粘钢、包钢加固区域图（云线范围内）2.2 加固构件概况加固涉及到的构件概况表构件梁截面尺寸、编号加固梁300700(T-LI28
5、、T-LI29、T-Ll30、T-LI47、T-Ll48、T-L149)；600700(T-LlO3、T-Ll14)600800(T-KLI24、T-KLlO4、T-KL113T-KL131)800800(T-KL104)600800(T-KLI23、T-KL130)新增梁T-LAl备注：具体构件以现场实际为准，本表格不作为结算依据。2.3 加固方案的选定新增梁T-LAl所在区格内楼板采用金刚石绳锯无损伤切割的方法进行拆除，并利用人工凿除至结构梁边，新增梁T-LAl的主筋进行植筋，板筋割除的楼板钢筋采用搭接焊连接。其余配筋增加的梁采取粘钢或包钢的方法进行加固。截面较小的次梁采用钢板粘钢加固，框
6、架梁及截面较大的次梁采用角钢包钢、钢板粘钢加固。第3章施工方法3.1 新增梁T-LA1施工3.1.1 无损伤切割及人工凿除说明：1、图中粗线为绳锯无损切割边线，粗线范围内楼板采用绳锯切割：2、切割后的楼板采用人工凿除混凝土至结构梁边，凿除过程中保护好楼板钢筋。3.1.2 新增梁及楼板施工(Dm-JL新增梁TZS楼板施工说明：1、楼板切割、凿出后,对新增梁T-LAl的主筋进行植筋，植筋深度20d,选用A级进口营利得植筋股:2、切割处楼板钢筋与凿除磴后的楼板钢筋搭接焊IQd。3、新增梁及后浇筑楼板的混凝土等级为C45微膨胀.3.2 粘钢、包钢加固施工3.2.1 次梁粘钢加固截面为300X700的次
7、梁TL128、FLI29、T-IJ30、T-L147T-LI48、T-L149采用粘钢加固。粘钢加固详图如下。粘钢范困：(1-R-(I-S)T-L128.T-IJ29、T-L130,9长;T-KLlO4、T-KLIl3、T-KL131)采用角钢包钢、钢板粘钢加固，800800(T-KLIO4)、采用角钢包钢加固、缀板加强，包钢角钢L125X10,粘钢钢板IOmm厚，钢板加强缀板IOmm厚。根据设计修改通知单：S-T-90-022，截面为600800的框架梁T-KLl23T-KLI30在(I-R)-(I-S)的跨中支座处增加5C25,该区域进行加强包钢加固，包钢角钢L125X12,IOmm厚钢板
8、缀板加强。加固措施如下。8厚X850钢板包辆，通长布置-）用钠与焊后基注结构与与与。600X700次梁包钢加固图包钢范用：Cn-2西恻4.9m)-(TI-5)/T-L103,31.28m长：(Tl-IO)-Cn-13东-4.9In)/T-Ll14,31.28m长。600义800框架梁包钢加固图包钢范围：1-R)-(I-S)T-KI.121.9m长;Cn-3东侧4.5m)-Cn-4东侧1.5m)/T-KL104.9长;(I-R)-(I-S)T-K1.131,9m长：CnTo东例6m)-(T1-13东侧40Omm)ZT-KLl13,9m长。10厚X850钢板包钢，通长布置60M14高强螺栓对拉30
9、OnunM12化学锚栓30OnUn钢板线板10厚X 37OX 100&300, 与角铜塞焊后灌注结构胶加固。600 X 800框架梁包钢加固图包钢范用:(I-R南侧4.5In) - (I-S) /T-KL123 (2A) , 13.5In长:(I-R南侧4. 5m) - 1-S) /T-KL130 (2) , 13. 5m长。8厚X 1050斜板包钢.通长布置MLl强螺栓对拉200mn.阳2化学铺栓62001111JCM/S.315300, 315J773x=16M=fyAs(ho-a,s)o=360X4909*(765-35)/1.0=1290.085kNm2、按变更配筋反推弯矩计算根据设计
10、变更后的施工图纸：此梁梁上端部配筋为HC25；梁下部跨中配筋15C25；按此梁截面及配筋可抗弯矩为：1935KN-m。1)计算信息a.几何参数截面类型：矩形截面宽度:b=600mm截面高度:h=800mmb.材料信息混凝土等级：C40fc=19.1Nmm2ft=1.9INZmm2受拉纵筋种类：HRB400fy=360Nmm2受压纵筋种类:HRB400fy=360Nmm2受拉纵筋最小配筋率：Pmin=O.200%受压纵筋最小配筋率：P,min=0.200%受拉纵筋合力点至近边距离:as=35mm受压纵筋合力点至近边距离:as-35mmc.配筋信息As=7363mm2A,s=5890mm2d.设计
11、参数结构重要性系数：o=.o2)计算过程a.验算受拉钢筋最小配筋率P=As(bh)=7363(600X800)=1.534%P=1.534%Pmin=0.200%,满足最小配筋率要求。b.验算受压钢筋最小配筋率P,=As(bXh)=5890(600X800)=1.227%P=1.227%2P,min=0.200%,满足最小配筋率要求。c.计算截面有效高度ho=h-as=800-35=765mmd.计算混凝土受压区高度x=(fyXAs-fyXAs)(lfcb)=(360X7363-3605890)/(1.019.1600)=47mme.计算弯矩设计值2as=235=70x=47M=fyAs(ho
12、-as)/Yo=3607363(765-35)1.0=1934.996kNm3、梁加固计算1)基本条件本构件按照重要构件计算，考虑二次受力的影响正截面受弯计算按照己知Aspl求ASP计算斜截面受剪计算按照构件承受均布荷载计算加固前梁宽b=600mm加固前梁高h=800mm加固前梁砂强度等级为C40,则fc=19.1Nmnft=1.91Nmm2加固前梁压区钢筋级别为HRB400,则fy,=360Nmm2,弹性模量Es=200000Nmm2加固前梁压区配筋为9C25mm,面积为4417.8609375mm2加固前梁压区钢筋合力点距梁顶面a=35mm加固前梁拉区钢筋级别为HRB400,则fy=360
13、Nmm2,弹性模量Es=200000Nmm2加固前梁拉区配筋为10C25mm,面积为4908.734375mm2加固前梁拉区钢筋合力点距梁底面a=35mm加固前梁箍筋级别为HRB335,则fyv=300Nmm2加固前梁箍筋直径为IOmm,间距为100mm,肢数为4肢加固前弯矩标准值为1290KNm压区新增钢板牌号为Q235,厚度为8mm,宽度为20Omm则压区新增钢板抗拉、抗压强度设计值为215Nm面积Asp，为160Omm2拉区新增钢板牌号为Q235,初选厚度为IOmm则拉区新增钢板抗拉、抗压强度设计值为215Nmm2拉区新增箍板牌号为Q235,初选厚度为6mm,初选宽度为150mm,初选间
14、距为200mm则拉区新增箍板抗拉、抗压强度设计值为215Nmm2加固后截面的弯矩设计值为1935KN-m加固后截面的剪力设计值为500KN2)正截面抗弯计算(依据GB50367-2006第10.2节)：(2.1.(1) 固后截面的界限相对受压区高度Zb,sp：b=1/(1+(sfy(cuEs)=0.8/(1+(0.9360/(0.0033200000)=.517647058823529因为按照重要构件计算，所以b,sp=0.9*b=.465882352941177(2.1.(2) 二次受力的影响,求sp,O：Pte=AsAte=4908.734375/(0.5600800)=2.0453059
15、8958333E-02根据上式算出的Pte按GB50367-2006表10.2.6插值计算得：计算系数sp=1.25226529947917sp,O=spM0k(EsAsh)=1.252265299479171290000000/(2000004908.734375765)=2.15092414123925E-03(2.(2) Asp：求Asp:根据已知条件，由GB50367-2006第10.2.3-1式，求解关于x的一元二次方程根XI=1522.69710599087mm根x2=77.3028940091322mm取X=77.3028940091322mm将X代入GB50367-2006第1
16、0.2.33式，得sp=20.9546789165034因为当*spl时取力sp=l,否则取本身，则sp=1将力SP代入GB50367-2006第10.2.3-2式,得Aspmin=3862.99717720165mm23)选板：厚度10mm,宽度400mm；面积4000mm24)斜截面抗剪计算(依据GB503672006第10.3节)：(3.(1) 剪压比验算(混凝土结构设计规范GB50010-2002第7.5.1条)hw=h-hjouban=765-120=645mmhwb=645/600=1.075当hwb4时,系数取0.25,当hwb26时，系数取0.2,当4vhwbv6时,线性内插法
17、确定。所以，本截面系数应为0.25构件斜截面上的最大剪力设计值V=500KN0.25PcXfcOXbXhO=0.25LOX14.3600765/1000=1640.925KN剪压比满足规范要求！5）按照承受均布荷载计算加固前的受剪承载力计算依据（混凝土结构设计规范GB50010-2002第7.5.4条）Vb0=0.7ftbh+1.25XfyvAsvXhs=0.71.43X600765+1.253000765/100/1000=1360.70263125KN（3.（3） 粘贴钢板对受剪承载力的提高值计算依据（混凝土结构加固设计规范GB50367-2006第10.3.3条）由箍板构造一般U型箍查表
18、10.3.3得：抗剪折减系数vp=0.85由GB50367-2006第10.3.3-2式Vb,sp=vpfspAspXhsp/ssp=0.852151800680/200/1000=1118.43KN（3.（4） 截面的整体受剪承载力整体受剪承载力Rv=vbO+Vb,sp=1360.70263125+1118.43=2479.13263125KN可见，受剪承载力满足要求4、结论综上所述，此加固方案满足混凝土结构加固设计规范GB50367-2006要求！（3.（5） X700的梁加固计算1、按原配筋反推弯矩计算根据原有的施工图纸：此梁梁上端部配筋为5C25；梁下部跨中配筋5C25；按此梁截面及配
19、筋可抗弯矩为：557kNm1）计算信息a.几何参数截面类型：矩形截面宽度:b=300mm截面高度:h=700mmb.材料信息混凝土等级：C40fc=19.iNmm2ft=1.9INZmm2受拉纵筋种类:HRB400fy=360Nmm2受压纵筋种类:HRB400fy=36ONmm2受拉纵筋最小配筋率：pmin=0.200%受压纵筋最小配筋率：pmin=0.200%受拉纵筋合力点至近边距离:as=35mm受压纵筋合力点至近边距离:as=35mmc.配筋信息As=2454mm2A,s=2454mm2d.设计参数结构重要性系数:o=1.02)计算过程a.验算受拉钢筋最小配筋率p=As(bh)=2454
20、(300X700)=1.169%p=1.169%pmin=0.200%,满足最小配筋率要求。b.验算受压钢筋最小配筋率p,=A,s(b*h)=2454(300*700)=1.169%p=1.169%p,min=0.200%,满足最小配筋率要求。c.计算截面有效高度ho=h-as=700-35=665mmd.计算混凝土受压区高度x=(fyAs-fyA,s)(lfcb)=(3602454-360X2454)/(1.019.1300)=0mme.计算弯矩设计值2a,s=235=70x=0M=fyXASX(ho-as)o=3602454(665-35)l0=556.567kNm2、按变更配筋反推弯矩计
21、算根据设计变更后的施工图纸：此梁梁上端部配筋为6C25；梁下部跨中配筋为6C25；按此梁截面及配筋可抗弯矩为：667KNm1)计算信息a.几何参数截面类型：矩形截面宽度:b=300mm截面高度:h=700mmb.材料信息混凝土等级：C40fc=19.1Nmm2ft=1.9INZmm2受拉纵筋种类:HRB400fy=36ONmm2受压纵筋种类:HRB400fy=36ONmm2受拉纵筋最小配筋率：Pmin=O.200%受压纵筋最小配筋率：p,min=0.200%受拉纵筋合力点至近边距离:as=35mm受压纵筋合力点至近边距离:as=35mmc.配筋信息As=2945mm2A,s=2945mm2d.
22、设计参数结构重要性系数:Yo=Lo4)、计算过程a.验算受拉钢筋最小配筋率p=As(bXh)=2945(300700)=1.402%P=1.402%pmin=0.200%,满足最小配筋率要求。b.验算受压钢筋最小配筋率p=A,s(bXh)=2945(300X700)=1.402%p=1.402%p,min=0.200%,满足最小配筋率要求。c.计算截面有效高度ho=h-as=700-35=665mmd.计算混凝土受压区高度x=(fyAs-fyAs)(lfcb)=(3602945-3602945)/(1.019.1300)=0mme.计算弯矩设计值2a,s=235=70x=0M=fyAsX(ho
23、-a,s)o=360X2945X(665-35)/1.0=667.926kNm3、梁粘钢加固计算1)基本条件本构件按照重要构件计算,考虑二次受力的影响正截面受弯计算按照已知ASp:求Asp计算斜截面受剪计算按照构件承受均布荷载计算加固前梁宽b=300mm加固前梁高h=700mm加固前梁碎强度等级为C40,则fc=19.1m?,ft=1.91Nmm2加固前梁压区钢筋级别为HRB400,fy(T=360Nmm2,弹性模量Es=ZOOOOON/mn?加固前梁压区配筋为5C25,面积为2454.3671875mm2加固前梁压区钢筋合力点距梁顶面a,=35mm加固前梁拉区钢筋级别为HRB400,则fy=
24、360Nmm2,弹性模量Es=200000Nmm2加固前梁拉区配筋为5C25,面积为2454.3671875mm2加固前梁拉区钢筋合力点距梁底面a=35mm加固前梁箍筋级别为HRB335,则fyv=300Nmm2加固前梁箍筋直径为10mm,间距为150mm,肢数为2肢加固前弯矩标准值为557kNm压区新增钢板牌号为Q235,厚度为6mm,宽度为30Omm则压区新增钢板抗拉、抗压强度设计值为215Nmm2,面积ASP，为IgOOmn?拉区新增钢板牌号为Q235,初选厚度为6mm则拉区新增钢板抗拉、抗压强度设计值为215Nmm2拉区新增箍板牌号Q235,初选厚度为4mm,初选宽度为100mm,初选
25、间距为30Omm则拉区新增箍板抗拉、抗压强度设计值为215Nmm2斜截面受剪箍板构造采用一般U型箍方式加固后截面的弯矩设计值为668kNm加固后截面的剪力设计值为100KN2)正截面抗弯计算(依据GB50367-2006第10.2节)：(2.1.(1) 固后截面的界限相对受压区高度b,sp：b=1/(1+(sfy(cuEs)=0.8/(l+(0.936O(O.OO33200000)=0.517647058823529因为按照重要构件计算，所以b,sp=0.9*b=0.465882352941177(2.1.(2) 二次受力的影响，求esp,O:Pte=AsAte=2454.3671875(0.
26、5300700)=2.33749255952381E-02根据上式算出的Pte按GB50367-2006表10.2.6插值计算得：计算系数asp=1.26687462797619sp,O=aspMOk(EsAshO)=1.26687462797619557000000/(2000002454.3671875665)=2.16171111946619E-03(2.1.(3) Asp；求Asp：根据已知条件，由GB50367-2006第10.2.3-1式，求解关于X的一元二次方程根Xl=1451.25395658484mm根x2=-51.2539565848437mm取X=1451.2539565
27、8484mm将X代入GB50367-2006第10.2.33式，得sp=-4.01300415399936因为当力spl时取+sp=l,否则取本身，则sp=-4.01300415399936将巾sp代入GB50367-2006第10.2.3-2式，得Aspmin=-7664.47722637333mm23）选板：厚度6mm,宽度300mm,面积1800mm24）斜截面抗剪计算（依据GB50367-2006第10.3节）：（3.（1） 剪压比验算（混凝土结构设计规范GB50010-2002第7.5.1条）hw=h-h-louban=665-120=545mmhwb=545/300=1.81666
28、666666667当hwbW4时,系数取0.25,当hwb26时,系数取0.2,当4hwb6时，线性内插法确定所以,本截面系数应为0.25构件斜截面上的最大剪力设计值V=100KN0.25cfb0bh0=0.25l.014.3300665/1000=713.2125KN可见,剪压比满足规范要求！（3.（2） 承受均布荷载计算加固前的受剪承载力计算依据（混凝土结构设计规范GB50010-2002第7.5.4条）Vb0=0.7ftbh0+1.25fyvAsvhOs=0.71.43300665+1.253000665/150/1000=460.84416875KN5）计算粘贴钢板对受剪承载力的提高值计算依据（混凝土结构加固设计规范GB50367-2006第10.3.3条）由箍板构造一般U型箍查表10.3.3得：抗剪折减系数vp=0.85由GB50367-2006第10.3.3-2式Vb,sp=vpfspAsphspssp=0.85215800580/300/1000=282.653333333333kN6）计算截面的整体受剪承载力整体受剪承载力Rv=vbO+Vb,sp=460.84416875+282.653333333333=743.497502083333KN受剪承载力满足要求!
