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1、陶粒在混凝土中吸水返水特性预测模型研究Researchforthewaterabsorptionanddesorptioncharacteristicpredictionmodelofceramsiteinconcrete(CollegeofCivilEngineering.FuzhouUniversity,Fuzhou.FujianProvince350108,China)Abstract:Thechangelawofthewaterabsorptionanddesorptionofdifferentstyleandprewettingdegreeofceramsiteinconcretew
2、asstudiedbymeansofU-shapedtubemicropressuremeasuringdevice.Theresultsshowthatthewaterabsorptionanddesorptionofceramsiteinconcreteisakindofdynamicequilibrium,whichcanbedividedintothreestages:ascendingsegment(waterabsorption),fallingsegment(waterdesorption)andequilibriumstage.ByMATLABandIstOptsoftware
3、,usingthreephasefittinganalysisofthewaterabsorptionanddesorptioncharacteristicpredictionmodelaboutage,waterabsorptionrate,netwatercementratio.Andthemodelisvalidatedbythepreviousexperimentaldata,foundwhenthepreviousexperimentalusingthesamedesignmethodwhichusingthesametotalwatercementratiolikethispage
4、rareingoodagreement,otherwisemodelanddataexistcertaindeviation.Keywords:ceramsite;concrete;waterabsorptionanddesorptioncharacteristic;predictionmodel;U-shapedtube1前言轻骨料混凝土因其轻质、抗震性能好、节能环保等优点而备受瞩目，被认为是21世纪最有发展潜力的新型建筑材料之一。陶粒本身是一种多孔材料，而水泥浆体发生水化反应会形成毛细孔，因此陶粒混凝土内存在陶粒和水泥浆双重微孔体系。陶粒混凝土在拌制和硬化过程中，陶粒从水泥浆吸水和向水泥石
5、返水这一过程,对陶粒混凝土起到内养护的作用，提高了界面过渡区强度，使得陶粒混凝土的性能和内部结构与普通混凝土相比发生了变化。高含水率的陶粒由于更加充分的内养护作用，使周围水泥石结构更加密实，而低含水率陶粒的内养护作用较弱，对界面结构的改善作用较弱134叫国内外已有不少学者研究了轻骨料的吸水及返水特性。崔宏志等从骨料自身的结构特性研究了三种结构轻骨料的吸水性能；宋绍铭等提出利用U型管原理，直观观察并证实了陶粒在水泥浆中吸水返水现象；郑秀华等研究了陶粒在水中和水泥浆中的吸水返水特性，但未对陶粒在混凝土中的吸水返水特性进行研究；HenkenSiefken对采用不同方法测得的轻骨料吸水能力的差异进行评
6、价，得到轻骨料在可控湿度室内的返水能力，用X射线吸收仪测定了在龄期2475h之间，水分从轻骨料迁移至水泥浆体的距离约为1.8mm；Castro等助研究了轻细骨料吸水返水特性，但试验在可控湿度的环境下进行，与在混凝土中的情况是有区别的，也未研究各种影响因素变化的影响。可见，国内外学者对陶粒吸水返水特性已有一定的重视和研究成果，但主要是陶粒在水泥浆中的吸水返水过程，不够全面、系统。在水泥浆中进行陶粒吸水返水试验，陶粒周围被水泥浆层层包裹，陶粒的孔隙压力与周围水泥浆的毛细孔压力相差较大，压力差越大，陶粒从水泥浆中的吸水能力就越强，且由于陶粒在水泥浆中的单颗效应，陶粒的“蓄水池”功能远不能对远离陶粒的
7、水泥浆产生明显的养护效果；而在混凝土中，陶粒周围的水泥浆厚度比在水泥浆中小得多，且陶粒散布在混凝土中，这样才能真实反映陶粒混凝土中陶粒的吸水返水特性及对混凝土的内养护功效，因此研究陶粒在陶粒混凝土中的吸水返水特性更具有理论及工程应用意义。文1113对陶粒类型、预湿程度对陶粒在陶粒混凝土中的吸水返水特性也开展了一些研究,但这些研究只是定性的说明了混凝土中陶粒的吸水返水特性，并没有建立预测模型。陶粒的吸水返水特性模型的建立可以预测不同龄期陶粒的含水率的变化，从而可以预测混凝土的微观结构和宏观性能。因此建立陶粒的吸水返水规律模型对预测轻骨料混凝土性能具有重要意义。木文对陶粒在混凝土中的吸水返水规律进
8、行量化研究，根据试验结果提出预测模型，从而为后人研究轻骨料混凝土性能提供理论依据。2试验方案2.1 试验材料水泥：福建炼石牌42.5普通硅酸盐水泥，表观密度3050kg/d,烧失量Lo/1.06%。陶粒：选用湖北宜昌圆球型陶粒（代号A）、福建永安碎石型陶粒（代号B）和福建永安圆球型陶粒（代号C）,A、B、C三种陶粒堆积密度分别为850kg791kgm852kgm表观密度分别为1478kgm1333kgm1416kgm3,筒压强度分别为6.1MPa6.7MPa5.7MPa,Ih吸水率分别为2%、4.1%、8.4%,24h吸水率分别为4.06%、8.1%、12.08%。砂：闽江中砂，细度模数2.5
9、,表观密度2591kg11130减水剂：福建建科院生产的TW-JS缓凝高效减水剂，减水率1520%。水：自来水。2.2 试验配合比本试验参考前人文献IT的配合比如表2-1所示。试验配合比中保持骨料的体积含量不变，变化了两个参数，一为陶粒类型，分别为宜昌圆球型陶粒、永安碎石型陶粒和永安圆球型陶粒；二为陶粒的预湿程度，分别为0、Ih和24h。采用总用水量相同的配合比设计方法,总水灰比保持为035,所有的粗骨料在试验前均在太阳下曝晒至恒重。表2-1中净用水量与水泥用量的比值即为净水灰比，是指不考虑陶粒的吸水返水，混凝土搅拌时加入的水量与水泥用量的质量比；总用水量与水泥用量的比值即为总水灰比，是指考虑
10、陶粒吸水返水的情况下，陶粒吸收的水与拌合时加入的水量之和与水泥用量的质量比；有效水灰比是指考虑陶粒的吸水返水，混凝土内部有效水量（不包含粗骨料内部的水分）与水泥用量的质量比。表2-1混凝土配合比序号水泥(kgm3)砂子(kg)陶粒(kgm3)总用水量（kgm3）净用水量（kgm3）减水剂(kgm3)预湿时间（h）骨料类型Al47669858316716780宜昌圆A247669858316715581球型A3476698583167143824Bl47669852616716780永安碎B247669852616714281石型B3476698526167124924Cl47669855916
11、716780永安圆C247669855916712091球型C347669855916710010242.3 试验方法2.3.1 陶粒吸水返水特性模型本文中陶粒吸水返水规律试验数据繁多且规律不统一，采用函数形式拟合不仅工作量大，而且效果不理想，因此采用MATLAB中的曲线拟合工具界面的”来进行拟合，并用IstOpt软件对参数进行优化，以下通过一些具体的试验数据来介绍本文的陶粒吸水返水特性模型建立过程。3试验结果及分析3.1 陶粒28天龄期的吸水返水特性不同类型及预湿程度陶粒28d龄期吸水返水变化规律如图3-1所示。0.040.04O 4812 16 20 24 28龄期(d)04812 16
12、20 24 28龄期(d)0.020.02(a)宜昌圆球型陶粒吸水返水规律(b)永安碎石型陶粒吸水返水规律0.06O 4812 16 20 24 28龄期(d)(C)永安圆球型陶粒吸水返水规律0.040.06龄期(d)0.04(=_)衽博定*龄期(d)(d)未预湿时陶粒吸水返水规律04812 16 20 24 28龄期（d）(e)预湿Ih的陶粒吸水返水规律(f)预湿24h的陶粒吸水返水规律图3-1陶粒28d龄期的吸水返水规律从图3-1可以看出，陶粒在混凝土中的吸水返水变化规律表现为上升段(吸水)一下降段(返水)一平衡段三个阶段。当陶粒初加入到混凝土中，相对湿度RHQRHt,水分由水泥浆向陶粒迁
13、移，表现为U型管液面上升，处于上升段；当水泥水化进行一段时间后，水泥浆中的水分减少，而陶粒之前已从水泥浆中吸收了部分水分或拌制时本身含有水分，此时RH,RL,这时水分从陶粒向水泥浆迁移，U型管液面下降，处于下降段；水泥水化到后期，水泥石中相对湿度降至较低时，陶粒也返出大部分的水，陶粒内部湿度与水泥石湿度达到平衡，U型管液面变化不大，即第三个阶段。这和文献I陶粒在水泥浆体中的吸水返水规律如图3-2基本一致。图2陶粒在混凝土中吸水返水的变化规律3.2 陶粒吸水返水规律拟合3.2.1 吸水返水规律-上升段记龄期为3水柱高差为f(t),两者之间的关系记为y=(f,0),其中a为参数，使用曲线拟合工具界
14、面加。/分别对不同类型、不同预湿程度的陶粒在混凝土中的吸水返水上升段进行拟合，结果如图3-3和表3-1所示。(b)预湿Ih的陶粒吸水返水(a)未预湿的陶粒吸水返水0.012（C）预湿24h的陶粒吸水返水图-3陶粒吸水返水上升段拟合效果图表3-1陶粒吸水返力K上升段拟合计算结果陶粒类型预湿程度拟合函数系数SSE（误差平方和）R（相关系数）宜昌圆球型0/(0=pF+V+P3P=-16.52P2=l.478p3=-0.00014452.554e-70.9998IhP=-10.5P2=l.135p3=l.446e-191.206e-35124hpF-9.5p2=0.715P3=3.674e-193.8
15、97e-361永安碎石型0p1=-12.29p2=l.442Pb-O.00046641.079e-60.9995IhP=-7p2=0.72p3=l.242e-193.025e-36124hPi=Op2=0.5P3=001永安圆球型0Pi=-Il.05p2=1.517p3=0.OOlll4.Ole-60.9991IhPi=OP2=O.58p3=O01由图3-3可以看出，采用二次多项式函数进行拟合，各曲线与试验数据拟合效果很好，能真实反应出各试验数据的变化规律；表37中给出了各组拟合多项式函数中的参数取值，误差平方和(数据的估计值与实际值之差的平方和)均较小，R(相关系数)均接近1,说明拟合效果很
16、好，该二次多项式函数可作为不同类型、不同预湿的陶粒在混凝土中吸水返水上升段的特性模型。3.2.2 吸水返水规律-下降段同样分别对不同类型、不同预湿程度的陶粒在混凝土中的吸水返水下降段进行拟合，同样筛选出不同情况下拟合结果中相同的函数形式,作为陶粒吸水返水下降段统一的曲线拟合表达式，结果如图3-4和表3-2所示。O 654321012 .0.0QQ9.0.0.0力 O.O.6 6O.。 QQ (W)涮怩ffiw+ 2A2拟合-0.08024681012龄期(d)(C)预湿24h的陶粒吸水返水图3-4陶粒吸水返水下降段拟合效果图表3-2陶粒吸水返水下降段拟合计算结果陶粒类型预湿程度拟合函数系数SS
17、E(误差平方和)R(相关系数)宜昌圆球型0.r)=(PJ+2)/(f+/)PF-O.02258p2=O.05192q=l.4732.84e-50.9973Ihp1=-0.02924p2=0.01665qp,75425.579e-50.995224hPi=-O.03943p2=0.006361q1=0.41246.016e-50.9954永安碎石型0p=0.0239p2=0.06949qpl.4722.079e-50.9988Ihp=0.04905p2=0.009024q=0.5992.392e-50.998724hPi=-O.0607p2=0.002637q1=0.28110.00010130
18、.9957永安圆球型Op1=-0.02749p2=0.09192qpl.5391.522e-50.9995IhPi=-O.06466p2=0.003161q=O.34916.942e-50.997524hPi=-O.07993p2=0.001369q1=0.25910.00029840.993由图3-4可以看出，采用有理函数/(，)=(J+2)/(，+1)对各组试验数据进行拟合，拟合效果好；表3-2中给出了各组拟合有理函数中的参数取值，误差平方和SSE均较小,相关系数R均有0.99以上，说明拟合效果好，该有理函数可作为不同类型、不同预湿的陶粒在混凝土中吸水返水下降段的特性模型。3.2.3 吸水
19、返水规律-平衡段根据前述的方法，继续对不同类型、不同预湿程度的陶粒在混凝土中的吸水返水最后阶段一平衡段进行拟合，拟合结果如图3-5和表3-3所示。O O.8 02* AlAl拟合* BlBl拟合 ClCl拟合4 O -O.Oo612202428101234567 Ooooooooo 0.6-0.-0.-0.g-0.-0.q(uu)i施坦条202428-0.08121620龄期(d)2428（C）预湿24h的陶粒吸水返水图3-5陶粒吸水返水平衡段拟合效果图表3-3陶粒吸水返水平衡段拟合计算结果陶粒类型预湿程度拟合函数系数SSE（误差平方和）R（相关系数）宜昌圆球型0/(r)=p+p/+p3r+p
20、4p=l.532e-6P2=-6.246e-5P3=O.001041P4=-O.015782.808e-60.9897IhP-4.654e-6p2=-0.00021P3=O.003473P1=-O.044073.343e-60.996124hP=5.756e-6p2=-0.0002536P3=O.003934Pi=-O.056542.645e-60.9973永安碎石型0P=-6.678e-7P2=5.227e-5P3=-O.0007209Pi=-O.0095751.819e-60.9948IhP=3.406e-6p2=-0.00012931.978e-60.9986P3=O.002127P4=
21、-O.0584724hP-4.78e-6p2=-0.0001953P3=O.003027P1=-O.076241.868e-60.9986永安圆球型0Pi=I.81le-6p2=9.077e-7P3=O.0003098PlO.017831.887e-60.9952IhP=2.781e-7p2=4.997e-5P3=-O.0008814P4=-0.060273.659e60.998124hPi=L634e-6p2=-l.779e-5P3=O.0001572Pi=-O.079034.112e-60.9978由图3-5可以看出，采用三次多项式函数对各组试验数据进行拟合，发现拟合效果较好，能真实反应出
22、各试验数据的变化规律;表3-3中给出了各组拟合有理函数中的参数取值,误差平方和SSE均较小，相关系数R均大于0.98,说明拟合效果好，该有理函数可作为不同类型、不同预湿的陶粒在混凝土中吸水返水回升平衡阶段的特性模型。3.3 陶粒吸水返水特性模型从以上分析研究可以得到不同类型、不同预湿程度的陶粒在轻骨料混凝土中的吸水返水变化规律拟合曲线及公式，研究采用一个分段的函数对吸水返水规律进行拟合，每一阶段中不同情况拟合的函数表达式虽然相同，但函数表达式中的各参数取值不同，因此对各阶段不同情况下函数表达式中的参数采用IstOpt软件进行回归分析。在3.2.13.2.3节中得到的函数表达式是关于龄期的函数，
23、而从文献的研究可知，在总水灰比相同的情况下，陶粒在混凝土中的吸水返水变化规律不仅与龄期有关，还受陶粒类型、预湿程度以及混凝土净水灰比的影响，陶粒类型、预湿程度的影响归根结底就是陶粒吸水率的影响，需将得到关于龄期的函数表达式与陶粒的吸水率、混凝土的净水灰比联系一起。在已知配合比的情况下，净水灰比又可由总水灰比及陶粒吸水率推导，最终得到一个关于龄期、吸水率、总水灰比的陶粒吸水返水特性模型。(I)上升段陶粒吸水返水变化规律中上升段的模型如(3-3)所示:(O-I)(0-2)(0-3)(0-4)(0-5)(0-6)/=at2+bt+cOtTi()M=(MC)g(仍pn)mcP=Pb-Pn17.47-6
24、6.02(Mc)10.39x。al-3.15(vc)n7+8.74p-25.16p29(wc)-0.28、Z?=2.05-9.49xp+41.08xp2-1.45xA7?-0.5vfne,5.66103+8.9910t(vc)wf-0.22p+1.82p2l-6.85(MC)M+11.39X(nc)j,+0.014pT1=0.28-1.25(wce+2.74(vc)-0.019/p+0.00lp2-1.21105p3(0-7)式(0-2)(0-7)中力(。一U型管的水柱高差(ml)；(M?)“一混凝土的净水灰比；(MCK-混凝土的总水灰比；叫一混凝土配合比中陶粒的质量(kgmb;帆.一混凝土配
25、合比中水泥的质量(kg/mb；?一陶粒加入混凝土时的吸水率(),未预湿时取0,预湿Ih或24h时取相应时间的吸水率；夕一陶粒的残余吸水率()；&陶粒的饱和吸水率,取图3-3中28天的吸水率；工一达到上升段最高点的龄期(d)。(2)下降段陶粒吸水返水变化规律中下降段的模型如(3-10)所示：力=(4+e)(11)TltT2(0-8)d=20.46+298.26X(vc)11618.66X(MCL+3857.86X(MeL(0-9)-3404.33X(wce+0.001/p-0.003+0.015(vtc)-0.003pe=vfne,7(0-10)l-2.64x(u/c)w/-0.52p+1.15
26、pf=0.16+1.56p+(0-11)1+(MVo34)0018)7；=110.43-972.06x(MC)+3513.31x(HyC)?-4306.14x(HyC)*V,/net,/Qiei,/net(0-12)-1.097/p+0.05p2-0.0008/p3公式参数含义同上，其中(一达到下降段最低点的龄期(d)。(3)平衡段陶粒吸水返水变化规律中平衡段的模型如(3-15)所示：f3(t)=ht3+jt2+kt+gT2r28(0-13)0.039+0.063x(Mc)-0.92p+3.34p1.h=vzfne,勺105(0-14)1-6.48X(MC)出+11.38X(MC)-0.85X
27、Pj=-0.002+0.037(vc)-0.16(c)2+0.22(MCyJt/netJ/net，/net(0-15)-0.02p+0.46Xp1-3.43p3+8.37Xp4k-0.0005+0.0005(c)7+0.014p-0.18p2+0.615p31-7.25X(MC)+12.91x(M?)+0.28xpg=-33.52+489.84x(vc)12654.86x(MCL+6307.58x(McL(O-II7)-5542.94(vc)z+0.005p-0.0003p2+7106p3公式参数含义同上。3.4吸水返水特性模型验证上述得到的陶粒吸水返水特性模型与3.1节的吸水返水试验数据吻合
28、效果很好，为了验证模型的准确性，以下将用得到的模型对前人的陶粒吸水返水试验数据进行拟合，其中相对误差=（前人数据-模型计算数据）/前人数据。1.00.04A11A12A13All试验一AlI模型A12试验A12模型A13试验A13模型龄期(Inin)0.03(w)sSw0.02-0.5 (a)模型与文献17宜昌圆球型陶粒试验结果的拟合(龄期80Omin,净水灰比均为0.35)0.04All试验一All模型A12试验A12模型A13试验A13模型(C)模型与文献17宜昌圆球型陶粒试验结果的拟合(龄期28d,净水灰比均为0.35)(b)模型与文献17宜昌圆球型陶粒拟合的相对误差(龄期80Omin)
29、-1.011,1-II1I-II0481216202428龄期(d)(d)模型与文献1刀宜昌圆球型陶粒拟合的相对误差(龄期28d)0.08龄期(Inin)0.06 A31试验A31模型 A32试验A32模型 A33试验A33模型(W)期旭里W龄期(Inin)(e)模型与文献17永安圆球型陶粒试验结(f)模型与文献17永安圆球型陶粒拟合的果的拟合(龄期80Omin,净水灰比均为0.35)0.06验型验型验型试模试模试模 112 2 3 3 A3A3A3A3A3A3-0.08,-1-1111111-i-1-11O4812162024281.0lyFlRLttrrlA2i.O5。-O.网E垩4 2
30、0 2 4 6口9Q旧Q90.0.。-0.。ffi恤W(龄期800min)481216202428龄期(d)龄期(d)(g)模型与文献17永安圆球型陶粒试验结(h)模型与文献17永安圆球型陶粒拟合的果的拟合(龄期28d,净水灰比均为0.35)相对误差(龄期28d)图3-6模型与文献17数据的拟合结果图3-6为本文得到的陶粒吸水返水模型与文献17中的试验数据进行拟合的结果。由(a)(b)和(e)(f)可以看出，模型与宜昌圆球型和永安圆球型两种陶粒在未预湿情况下的试验数据吻合良好，除上升段个别数据点的相对误差超过0.5外，其余数据点的相对误差均在0.2以下；但模型与预湿Ih和预湿24h的情况吻合效
31、果较差，相对误差均较大，最大可达到0.8以上；由(C)(d)和(g)(h)同样可以看出，模型与陶粒在未预湿的情况下吻合较好，相对误差除部分数据点达到05,其余均小于0.3,模型的上升段与各组试验数据拟合有些微差距，下降段和平衡段吻合效果较好。综上所述，本文得到的模型与前人试验数据在陶粒未预湿的情况下吻合较好，与陶粒预湿Ih和预湿24h两种情况有略微偏差。分析其原因是本文采用总水灰比相同的设计方法,文献17采用的是净水灰比相同，因此陶粒在有预湿情况下所处的环境不同，这就影响了其吸水返水规律，而本文在建水灰比相同情况的研究欠缺，故模型拟合效果不够理想。总体而言，本文模型用于预测陶粒在混凝土中的吸水
32、返水变化规律具有一定的准确度，但也存在有待改进的地方。-1.Ol1111111_10.00.20.40.60.81.0-0.02 111-111110.00.20.40.60.81.0龄期(d)龄期(d)(a)模型与文献3宜昌圆球型陶粒试验结果 的拟合(龄期1d,总水灰比均为0.35)(b)模型与文献3宜昌圆球型陶粒拟合的相对误差(龄期Id)验型验型 试模试模 112 2-0.02 111111111 0.00.20.40.60.81.0-1.0l11111111_11 0.00.20.40.60.81.0B11B12龄期(d)龄期(d)(C)模型与文献永安碎石型陶粒试验结果 的拟合(龄期1d
33、,总水灰比均为0.35)(d)模型与文献3永安碎石型陶粒拟合的相对误差(龄期Id)图3-7模型与文献18数据的拟合结果图3-7为本文得到的陶粒吸水返水模型与文献3中的试验数据进行拟合的结果，可以发现模型与各组试验数据吻合良好，在上升段个别数据点的相对误差达到0.5以上，其余数据点的相对误差均小于03,这是因为本文和文献3均采用总水灰比相同的设计方法，陶粒所处的环境相同，因此模型拟合效果较理想。总体而言，本文模型用于预测陶粒在混凝土中的吸水返水变化规律具有一定的准确度。4结论在混凝土总水灰比相同的情况下，基于本文试验研究，得到如下结论：(1)陶粒在混凝土中的吸水返水过程属于一种动态平衡，可分为上
34、升段(吸水)-下降段(返水)一平衡段三个阶段。当陶粒初加入到混凝土中，相对湿度RHmRHt,水分由水泥浆向陶粒迁移，处于上升段；当水泥水化进行一段时间后，此时RHtRHm,这时水分从陶粒向水泥浆迁移，处于下降段；水泥水化到后期，水泥石中相对湿度降至较低时，陶粒也返出大部分的水，陶粒内部湿度与水泥石湿度达到平衡，即第三个阶段。(2)通过MATLAB和IstOpt软件，分为三个阶段拟合分析得到陶粒混凝土关于龄期、吸水率、净水灰比的陶粒吸水返水特性模型，并用前人试验数据对该模型进行验证，发现当前人试验与本文同样采用总水灰比相同的设计方法时吻合良好，设计方法不同时模型与数据存在一定的偏差，因此本文模型
35、用于预测陶粒在混凝土中的吸水返水变化规律具有一定的准确度。参考文献1WittmannFH,SchwesingerP.HighperformanceconcretematerialpropertiesanddesignM.中国铁道出版社,1998.2李北星，查进，李进辉，等.饱水轻集料内养护对高性能混凝土收缩的影响J.武汉理工大学学报,2008,30(5):24-27.3陈先锋.轻骨料对高性能混凝土早期自收缩的影响机理研究D.福州：福州大学硕士论文,2011.4 SahmaranM,LachemiM,HossainKMA,etal.Internalcuringofengineeredcement
36、itiouscompositesforpreventionofearlyageautogenousshrinkagecrackingJ.CementandConcreteResearch,2009,39(10):893-901.5王振军，沙爱民水泥混凝土浆体集料界面过渡区结构与性能试验技术J.南昌大学学报：工科版,2007z29(2):175-180.6崔宏志，邢锋.轻骨料混凝土渗透性研究J.混凝土,2009,(12):5-7.7宋绍铭，田倩.陶粒吸水性能的讨论A.2002全国轻骨料及轻骨料混凝土生产、应用、技术研讨会论文集,2002:6-10.8郑秀华，张宝生，李惠,等.陶粒的吸水返水特性研
37、究几低温建筑技术，2009,31(3):4-7.9 HenkensiefkenR,SantG,Nantung1,etal.CommentsontheshrinkageofpasteinmortarcontainingsaturatedlightweightaggregateJ.CONMODzDelft,TheNetherlands,2008.10 CastroJ,KeiserL,GoliasM,etal.Absorptionanddesorptionpropertiesoffinelightweightaggregateforapplicationtointernallycuredconcre
38、temixturesJ.CementandConcreteComposites,2011,33(10):1001-1008.11季韬，陈彩艺，陈永波，等.陶粒预湿程度对轻骨料混凝土拉伸徐变的影响J建筑材料学报,2012,15(5):690-696.12陈永波，季韬，陈彩艺，等.陶粒预湿程度对轻骨料混凝土自收缩的影响J.福州大学学报：自然科学版,2011,39(6):941946.13梁咏宁，陈永波，季韬，等.陶粒类型对轻骨料混凝土自收缩的影响J混凝土与水泥制品,2011(9):48.14陈先锋.轻骨料对高性能混凝土早期自收缩的影响机理研究D.福州：福州大学硕士论文,2011.15郑秀华.陶粒吸水返水特性及其对轻集料混凝土结构与性能的影响D哈尔滨：哈尔滨工业大学博士论文,2005.16张永霞,季韬,鲍晓健,梁咏宁.陶粒在早期混凝土中的吸水返水特性研究几福州大学学报(自然科学版),2014,05:759-764.1刀陈永波.陶粒特性对轻骨料混凝土抗裂性能的影响研究D.福州：福州大学硕士论文,2010.
