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1、中华人民共和国行业标准网壳结构技术规程TechnicalspecificationforlatticedshellsJGJ612003J25821M)32003北京中华人民共和国建设部公告第130号建设部关于发布行业标准网壳结构技术规程的公告现批准网壳结构技术规程为行业标准，编号为JGJ61-2003,自2003年8月1日起实施。其中，第3.0.5、3.0.144.3.1,4.4.1、6.7.1、6.7,2、6.7.3条为强制性条文，必须严格执行。中华人民共和国建设部2003年8月1日前言根据建设部建标U994314号文的要求，标准编制组经广泛调查研究，认真总结国内外实践经验，并在广泛征求意见
2、基础上，制定了本规程。本规程的主要技术内容是：1.设计的基本规定：2.结构计弟；3.杆件和节点的设计与构造：4.制作与安装。本规程由建设部负责管理和对强制性条文的解样，由主编单位负责具体技术内容的解释。本规程主编单位：中国建筑科学研究院（地址：北京市北三环东路30号：邮政编码：100013）本规程参编单位：浙江大学煤炭部太原设计研究院北京工业大学同济大学哈尔滨建筑大学上海建筑设计研究院北京市机械施工公司本规程主要起草人员：蓝大蚤石麟刘善维刘景园沈世钊陈昕钱若军瞥资严慈董继斌姚念亮陆锡军张伟赵鹏K樊晓红目次前言41 总则62 符号63 设计的基本规定114 结构计算154.1 一般计算原则154
3、.2 静力计算164.3 稳定性计算204.4 地靛作用下的内力计算225 杆件和节点的设计与构造275.1 杆件275.2 焊接空心球节点285.3 螺栓球节点315.4 嵌入式殿节点375.5 支座节点406 制作与安装436.1 一般规定436.2 制作与安装要求446.3 高空散装法456.4 分条或分块安装法466.5 滑移法466.6 综合安装法476.7 验收47附录A网壳等效刚度计算公式49附录B橡胶垫板的材料性能及计算构造要求51本规程用词说明541总则i.o.i为了在网壳结构的设计与施工中贯彻执行国家的技术政策，做到技术先进、经济合理、安全适用、确保质量，制定本规程。1.0
4、.2本规程适用于以钢杆件组成的单层或双层网壳结构的设计与施工。1.0.3单层网壳结构不宜设置悬挂吊车。双层网壳结构直接承受工作级别为A3及以上的悬挂吊车荷载，当应力变化的循环次数等于或大于10；次时，应进行疲劳计算，其容许应力幅度及构造应经过专门的试验确定。1.0.4按本规程进行网壳结构设计与施工时，除应符合本规程外，尚应符合国家现行有关强制性标准的规定。2符号2.0.1作用和作用效应F.,FE亦、FWj振型、i质点分别沿X、y、2方向地震作用标准值：G一第i节点重力荷载代表值：g一一作用在网壳上的恒荷载：M、M2,Mi网壳沿1、2、3方向的弯矩：皿、叫、m拟壳相对于X、y轴的分布弯矩及扭矩；
5、M、M、M网壳沿1、2、3方向的轴向力：叫、拟竞相对于“、y轴的分布轴向力及剪力：Nn,N.、Nli.M一一双层网壳的上弦、下弦、腹杆及竖杆的轴向力；NE水平地震作用下网壳杆件轴向力标准值：Nc一一重力荷载代表值作用下网壳杆件轴向力标准值：N空心球的轴向受压或受拉承载力设计值：N：一一高强度螺栓受拉承载力设计值：ntl一一按网光稳定性确定的容许荷载标准值：q一一作用在网壳上的活荷我：Rz一一网壳上全部荷载标准值引起的最大支座反力:SE一一水平或竖向地震作用效应：Se一一j振型水平或竖向地震作用产生的作用效应：U,节点i的位移分量；U1一一支座处水平位移：Vi一一节点，的剪力；唯一一橡胶垫板平均
6、压缩变形；to支座最大转角。2.0.2材料性能和结构构件抗力B.一一等效薄膜刚度；B,“、Bt22网壳沿1、2方向的等效薄膜刚度：Dr一一等效抗弯刚度；Dfll、Dt22一一网壳沿1、2方向的等效抗弯刚度：E一一弹性模星；/一一钢材的强度设计值：Z*高强度螺栓抗拉强度设计值：/J一一橡胶垫板容许抗压强度：G一一橡胶蝌板剪变模量：杆件容许长细比：V,等效泊松比。2.0.3几何参数Al一三向交叉拱的折算截面面积；工橡胶辇板面积：M一一高强度螺栓的有效截面面枳：A、A卜一一双层网壳上、下弦杆的截面面积；4、,.At网壳沿I、2方向和斜向的杆件截面面积:凡一一两相邻钢管间的净距：B圆柱面网壳的宽度：九
7、一毅节点嵌入件颈部宽度：D空心球外径、螺栓球直径：d圆钢管外径：d,一一两相邻钢管的较大外径：d,一一两相邻钢管的较小外径：dj一两相邻螺栓的较大直径：d：一一两相邻螺栓的较小直径：df一一销子直径：di,一一毅节点嵌入神直径：4一一毅体直径：d,橡胶层总厚度：d,中间各层椽胶片厚度；dl上下表层橡胶片厚度：/壳体的矢高；HN一一毅节点嵌入件高度：/.,一一三向交叉拱的折算惯性矩；4、l3.I1一网壳沿1、2方向和斜向的杆件截面惯性矩：1.圆柱面网壳的长度；I一一杆件几何长度：4一一件计算长度：A,.毅节点嵌入件总长度；A一一套简长度：r球面的曲率半径；用1方向网格间距，三角形网格的高度：与一
8、一2方向网格间距：5, 斜向网格间距，三向交叉拱的间距：/一一空心球壁犀；tr一一圆钢管壁厚；*双层网壳的厚度：tf拟壳的等效厚度：X.、Z一一j振型、，质点的X、J、Z方向的相对位移坐标：沿2方向杆件和斜杆的夹角。一圆柱面网壳相邻两母线所对应的中心角：O一一两相邻杆件轴线间的夹角，两相邻螺栓间的夹角：Og一网壳上全部荷载标准值引起的最大支座转角：毂体嵌入株的中线与相应嵌入件（杆件）轴线的垂线之间的夹角.2.0.4计算系数c一一场地修正系数；K一考虑网壳稔定性的系数：m一一计肾地震作用效应所采用的振型数：n一一节点总数，橡胶型片层数;,一一相应于j振型自振周期的水平地震影响系数；,一一相应于j
9、振型自振周期的经向地震影响系数：一一橡胶支座形状系数：yj振型参与系数：七一一空心球加肋承载力提高系数；l,一一考虑空心球受压弯或拉弯作用的影响系数：一一套筒外接圈直径与螺栓直径的比值：N一一振型的自振周期比；一一摩擦系数，考虑荷载不对称分布影响的折减系数；一一螺栓拧入球体长度与螺栓直径的比值，地震轴向力系数:3j振型的阻尼比：PM-j振型与女振型的耦联系数：f一一水平地震作用系数“2.0.5数学符号B.一一等效薄膜刚度矩阵；C一一阻尼矩阵：Dr一一等效抗弯刚度矩阵：F一网壳结构节点荷载向量：/一一无量纲刚度矩阵：K网壳结构总弹性刚度矩阵：K1T时刻结构的切线刚度矩阵：M一一网壳结构的质量矩阵
10、；T一一内力变换矩阵：U一一网壳结构节点位移向量：也、d一一网壳节点在整体坐标系中的加速度和速度:f地面运动加速度向量。3设计的基本规定3.0.1网壳结构的设计应根据建筑物的功能与形状，综合考虑材料供应和施工条件以及制作安装方法，选择合理的网壳屋盖形式、边缘构件及支承结构，以取得良好的技术经济效果。3.0.2网壳结构可采用单层或双层，可采用以下常用形式：圆柱面网壳、球面网壳、桶I列抛物面网壳（双曲扁克）及双曲抛物面网壳（鞍形网壳、扭网克）。3.0.3单层网壳的网格可选用下列常用形式。1单层圆柱面网壳的网格可采用：单向斜杆正交正放网格（图3.0.3-la）交叉斜杆正交正放网格（图3.0.3-lb
11、）联方网格（图3.0.3-lc）三向网格（图3.0.3Td）图3.O.3-1圜柱面曲克的网格2单层球面网壳的网格可采用：-肋环型（图3.0.3-2a）肋环斜杆型（图3.0.3-2b）三向网格（图3.0.3-2c）扇形三向网格（图3.0.3-2d）一花形三向网格（图3.0.3-2e）短程线型（图3.0.3-2f）()(A)G)W）（f（/）图3.032球面网壳的网格3单层椭圆抛物面网壳可采用三向（图3.0.3-3Q或单向斜杆正交正放的网格（图3. 0.3-3b)。U）（6）图30.33桶觊抛物面网壳的网格4单层双曲抛物面网壳宜采用：向网格（图3.0.3-4a）,其中两个方向沿直纹布置,也可采用两
12、向正交网格（图3.03-4b）,沿主曲率方向布置，必要时可加设斜杆。图30X双曲抛物面网壳的网格3.1 .4双层网壳的网格以两向或三向交叉的桁架单元组成时，可采用本规程3.0.3条的方式布置。双层网亮以四角推、三角锥的椎体单元组成时，其上弦或卜弦也可采用本规程3.0.3条的方式布时。3.2 ,5单层网壳应采用刚接节点，双层网壳可采用较接节点。3.0.6网壳的支承构造除保证可擢传递竖向反力外，尚应满足不同网壳结构形式必需的边约束条件.El柱面网壳可采用以下支承方式：通过端部横隔支承于两端：沿两纵边支承：沿四边支承。端部支承横隔应具有足够的平面内刖度。沿两纵边支承的支承点应保证抵抗恻向水平位移的约
13、束条件“球面网壳的支承点应保证抵抗水平位移的为束条件.椭圆弛物面网壳及四块组合双曲抛物面网壳应通过边缘构件沿周边支承，其支承边缘构件应具有足够的平面内刚度。双曲抛物面网壳应通过边缘构件将荷载传递给支座或下部结构，其边域构件应具有足够的刚度，并作为网壳整体的组成部分共同计算.3.0.7网壳结构可采用下列组合形式： 将圆柱面、圆球面和双曲抛物面截出部分进行组合（图3.0.7a）； 将一段版柱面两端与半个圆球面组合（图3.0.7b）: 将四块双曲抛物面组合（图3.0.7c）.图3.0.7网壳的组合方式3.0.8球面网壳用于三角形、四边形或多边形平面时可采用图3.0.8所示的切割方式。在所切割的部分应
14、设四具有足够刚度的边缘构件。图3.0.8球面网壳的切割方式3.0.9两端支承的圆柱面网壳,其宽度B与跨度A之比宜小于1.0,壳体的矢高可取宽度的1/31/6,沿纵向边缘落地支承的圆柱面网壳可取1215双层Ba柱面网壳的厚度可取宽度的1/20-1/50.单层圆柱面网壳支承在两端横隔时，其跨度L不宜大于30m,当沿纵向边缘落地支承时,其跨度（此时为宽度8）不宜大于25u3.0.10球面网壳的矢高可取跨度（平面直径）的1317,沿周边落地支承可放宽至3/4。双层球面网壳的摩度可取跨度（平面直径）的1/301/60.单层球面网壳的跨度（平面直径）不宜大于60mo3.0.11椭圆抛物面网壳底边边长比不宜
15、大于1.5,壳体每个方向的矢高可取短向跨度的1/6-1/9,双层椭圆抛物面网壳的厚度可取短向跨度的1/20-1/50,单层椭圆抛物面网壳的路度不宜大于40m.3.0.12双曲抛物面网壳底面对角线之比不宜大于2,单块双曲抛物面壳体的矢高可取跨度的1214（跨度为二个对角支承点之间的距离）。四块氮合双曲抛物面壳体每个方向的矢高可取相应符度的1418.双层双曲抛物面网壳的厚度可取短向跨度的l20l5（h单层双曲掩物面网壳的跨度不宜大于50m.3.0.13网壳结构的网格在构造上可采用以下尺寸，当跨度小于50In时，L530m:当跨度为50-100ni时，2.5-3.5m；当蹈度大于100m时，3.0-
16、4.5m,网壳相邻杆件间的夹角宜大于30。3.0.14网壳结构的最大位移计克值不应超过短向静度的1/400.悬挑网壳的最大位移计算值不应超过悬挑长度的1/200,4结构计第4.1 一般计算原则4.1.1 网壳结构应进行在外荷栽作用下的内力、位移计算和必要的稳定性计算，并应根据具体情况，对地震、温度变化、支座沉降及施工安装荷载等作用卜的内力、位移进行计算。4.1.2 对非抗震设计，荷载及荷载效应盥合应按现行国家标准建筑结构荷载规范GB50009进行计算，在杆件截面及节点设计中，应按照荷载的基本组合确定内力设计值：在位移计算中应按照短期效应组合确定其挠度。对抗震设计，荷载及荷我效应组合应按现行国家
17、标准建筑抗建设计规蒐GB50011确定内力设计值.网壳结构的内力和位移可按弹性阶段进行计算；网壳结构的稳定性计算应考虑结构的几何非线性影响。4.1.3 I.3对于单个球面网壳、圆柱面网壳和双曲抛物面网壳的风载体型系数，可按现行国家标准建筑结构荷载规范GB50009取值：对于多个连接的球面网壳、圆柱面网壳和双曲抛物面网壳，以及各种复杂形体的网壳结构，应根据模型IA洞试验确定风载体5?系数。4.1.4 网壳结构的外荷栽可按静力等效原则将节点所辖区域内的荷载集中作用在该节点上。分析双层网壳时可假定节点为较接，杆件只承受轴向力：分析单层网壳时假定节点为刚接，杆件除承受轴向力外，还承受弯矩、剪力等。当杆
18、件上作用有局部荷载时，必须另行考虑局部弯曲内力的影响。4.1.5 网壳结构的支承条件，可根据支座节点的位置、数量和构造情况以及支承结构的刚度确定,对于双层网壳分别假定为二向可恻移、一向可恻移、无侧移的较接支座或弹性支承；对于单层网壳分别假定为二向或一向可侧移、无恻移的钦接支座、刚接支座或弹性支承。网壳结构的支承必须保证在任意竖向和水平荷栽作用下结构的几何不变性和各种网壳计算模型对支承条件的要求。4.1.6 网壳施工安装阶段与使用阶段支承情况不一致时，应区别不同支承条件来分析计算施工安装阶段和使用阶段在相应荷载作用卜的网壳内力和变位。4.1.7 网壳结构根据网壳类型、节点构造、设计阶段可分别选用
19、不同方法进行内力、位移和稳定性计算：1双层网壳宜采用空间杆系有限元法进行计算：2单层网壳宜采用空间梁系有限元法进行计算：3对单、双层网壳在结构方案选择和初步设计时可采用拟壳分析法进行估算。4.2 静力计算4.2.1 单层网壳结构采用空间梁系有限元法分析节点位移和杆件内力时，结构的每个杆件作为一个单元。单层网壳的节点假设为刚节点，即每个节点有.Y个线位移和-:个角位移.双层网壳结构采用空间杆系有限元法分析节点位移和杆件内力时，节点假设为校接，即每个节点有三个线位移。4.2.2 2按有限元法进行网壳结构冲力计算时可采用下列统一的基本方程：KU=F(4.2.2)式中K一一网壳结构总弹性刚度矩阵：U一
20、一网壳结构节点位移向量：F网壳结构节点荷栽向量.4.2.3 网壳结构采用拟壳法分析时可根据壳面形式、网格布置和构件截面把网壳等代为一个当呈的薄壳结构，在由相应边界条件求得拟壳的位移和内力后,可按几何和平衡条件返回计算网壳杆件的内力。4.2.4 对于三向交叉拱系组成正三角形或接近正三角形网格布置的网壳，按拟壳分析法计算时可等代为一个各向同性薄壳，其等效薄膜刚度矩阵B,、等效抗弯刚度矩阵/),可按下式计算(4.2.4-1)(4.2.4-2)O=Dr1V.1=v1OO9B=Ett8dD=但t8久P=1r3式中Bf一一等效薄膜刚度：fr一一等效厚度：Df一一等效抗弯刚度：E一一钢材弹性模量：V,等效泊
21、松比；I无量纲刚度矩阵：Al：.向交叉拱的折算截面面积:p三向交叉拱的折算惯性矩:Sc一一三向交叉拱的间距。对于三向交叉桁架拱系组成的双层网壳，拱的折算截面面积儿和折算惯性矩/可分别按下式计算：4=.+4jAA.(4.2.4-3)A(KI式中A、4分别为双层网壳上、下弦杆的截面面积：期一一双层网壳的厚度。以上各式中当网壳杆件截面积和惯性矩不等时，可分别取其算术平均值.4.2.5对于正三角形网格布置的网壳，由拟壳的薄膜分布轴向力几、”和剪力%以及分布弯矩”、叫和扭矩叫,，可由下列公式分别计算单层网壳杆件的轴向力M、Ni、M和弯矩M-M2、Ms(图425T)。M力与拟壳内力的关系(4.2.5-1)
22、2 -732 耳 1 -32 - 32 - 3 1 O Or(4.2. 5-2)式中 51 三角形网格高度;T一一内力变换矩阵。剪力匕(i=l, 2, 3)由相应弯矩M, (i=l, 2, 3)的一阶差分求得。对于三向交叉桁架拱系组成的双层网壳，/ U=I, 2. 3)组桁架拱系上、下弦杆、腹杆的轴向力可按下列公式计算(图 4.2.5-2。图4.2.5-2双层网壳桁架拱系的杆件内力(4.2.5-3)式中4一一上、下弦杆的平均长度:i一一双乂网壳的阻度:1一一斜腹杆与下弦杆的夹角。卷杆轴向力Mj由上弦节点（或下弦节点）的法向平衡条件确定。式（4.2.5-3）中的Mmj.fu、Nmj、MM由式RJ
23、。Dq+。017,、lgr2Z7r-(LlB)377(4.3.5-7)=0.96+0.16(1.8-/B)4式中B,ll一一圆柱面网壳纵向等效薄腴刚度：/.、l一一边梁水平方向和登向的或刚度(dm)。对于析架式边梁，其水平方向和竖向的线刚度可按下式计算：/=E(Aa2+Aa1)fL(4.3.5-8)*II22式中A、A2一一分别为两根弦杆的面枳；%、4一一分别为相应的形心做。两端支承的单层圆柱面网壳尚应考虑荷载不对称分布的影响，其折减系数按下式计算：=1.0-0.2i(4.3.5-9)R注:公式(4.15-9)的适用范围为LIB=1.0-2.5以上各式中网壳等效刚度的计算公式可见本规程附录A。
24、4.4地疲作用下的内力计算1.4.1 在设防我度为1度的地区，网壳结构可不进行登向抗震计算，但必须进行水平抗震计算。在设防烈度为8度、9度地区必须进行网壳结构水平与竖向抗震计算.1.4.2 按时程分析法分析网壳结构地震效应时，其动力平衡方程应为：M+C6+K=-Mtf(4.4.2)式中M、K一一网壳结构的质量矩阵、刚度矩阵：C一一阻尼矩阵，对丁周边固定较支承的网壳结构，阻尼比可取0.002；、白、U网壳节点在整体坐标系中的加速度、速度和位移向昆：瓦一一地面运动加速度向屈。1.4.3 采用时程分析法时，应按建筑场地类期和设计地震分组选用不小于二级的实际强联记录和一组人工模拟的加速度时程曲线。加速
25、度曲线幅值应根据与抗震设防烈度相应的多遇地震的加速度峰值进行调整，加速度时程的最大值可按表4.4.3采用。表4.4.3时程分析所用的地宸加速度时程曲线的最大值(ce/S?)地靛影响6度7度8度9度多遇地震1835(55)70(110)140注：括号内的数值分别用于设计基本地震回事度为0.15g和0.3Og的地区4.4.4对网壳结构进行地震效应计算时可采用振型分解反应谱法，按此法分析宜取前20阶振型进行网壳地膜效应计算；对于体型贪杂或重要的大跨度网壳结构，应采用时程分析法进行补充计算。4.4.5 采用振型分解反应谱法时，网壳结构振型、质点的水平或竖向地熊作用标准值应按下式确定：F.=/2J仆=,
26、y1G,P(4.4.5-1)Fa(ZGr邱/NlJ式中FtjiiFE求、FE求，振型、，质点分别沿X、y、Z方向地震作用标准值；a,一一相应于j振型自振周期的水平地震影响系数，按建筑抗震设计规趟GB50011确定。登向地震影响系数aj取0.65a/X、；、Z.、分别为j振型、i质点的X、)，、Z方向的相对位移：(,j振型参与系数.当计算水平抗震时，j振型参与系数应按卜.列公式计算：NXEX向：J(x3+zDg(4,4,5-2)川J*力匕。丫向：X检=GF.(4.4.5-3)(X2+Y2+Z2)GNajI-I当计算竖向抗程时，j振型参与系数应按下式计算:EZllGlX以；t.,(4.4.5-4)
27、X(x-+r-+z:)G(-1式中Il网壳节点数。4.4.6按振型分解反应谱法分析时，网壳结构杆件水平或竖向地震作用效应应按卜.列公式确定：SLJtItlP八SliSeK4.4.6-1)8d+),s、P户三_-JL匚L(44.6-2)(l-1+4(1+)-v式中S一一网壳杆件地笈作用标准值的效庖：S4、Stx一一分别为j、k振型地联作用标准值的效应，可取前20个振型;P八j振型与&振型的耦联系数：曾、t一一分别为2、j振型的阻尼比:NK振型与j振型的自振周期比；m计算中考虑的振型数。4.4.7 在抗震分析时，宜考虑支承结构对网壳结构的影响，当网壳结构支承在单排的独立柱、框架柱或承重墙上时，可把
28、支承结构简化为弹性支座。对于网壳的支承结构应按有关标准进行抗建计算。4.4.8 对于采用轻屋盖的单层球面网壳结构，采用扇形:向网格、肋环斜杆型及短程线型，当周边固定校支承，按7度或8度设防、Hl类场地、设计地震第一组进行多遇地震效应计算时，其杆件地震轴向力标准值M可按以下方法计算：当主肋、环杆、斜杆均分别各自取等截面杆设计时：主肋：N：=*NM(4.4.8-1)环杆：N=eN(4.4.8-2)CGMK斜杆：Nj=cNj(4.4.8-3)式中N“、AT、N一一地震作用下分别为网壳的主肋、环杆及斜杆的轴向力标准值:ENi2、NN晨重力荷载代表值作用下分别为网壳的生肋、环杆及斜杆的轴向力标准值的绝对
29、最大值：J、&、L一一主肋、环杆及斜杆地设轴向力系数：设防烈度为7度时，按表4.4.8-1确定，8度时取表中数值的2倍：C场地修正系数，按表4.4.8-2确定。表4,4.8-1单层球面网壳杆件地震轴向力系数qfL0.1670.2000.2500.3000.16短0.300.320.350.380.260.280.300.32表4.4.8-1场地修正系数C场地类别IIlIIIJVC0.540.751.001.554.4.9对于较屋盖单层双曲抛物面网壳结构，斜杆为拉杆（沿斜杆方向角点为抬高端）、弦杆为正交正放网格；当四角固定较支承、周边竖向钦支承，按7度或8度设防、In类场地、设计地震第一组进行多
30、遇地震效应计切时，其杆件地震轴向力标准值M可按以下方法计算：除门利度远远大F内部杆的周边杆及抬高端斜杆外，所有弦杆及斜杆均取等截面杆件设计时：抬高端斜杆：N=比N4.4.9-1)Gnwi弦杆及其他斜杆：N=cgN4.4.9-2)4mm时，f4011mT图5.2.3钢管加套管的连接式中dt一一两相邻钢管的较大外径（mm）:4一一两相邻钢管的较小外径（11三）：小一一两相邻钢管间的净距，取q=IoE:0一一两相邻杆件轴线间的夹角（瓠度）.5.2.5 当双层网壳节点汇交杆件较多时，容许部分杆件相贯连接，但应满足以下要求：1）汇交杆件的轴线必须通过球体中心线。2）相贯连接的两杆中，械面积大的主杆件必须
31、全截面焊在球上（当两杆截面相等时,取拉杆为主杆件），另一杆件则坡口焊在主杆上，但必须保证有3/4截面焊在球上，并以加劲肋板补足削弱的面积。5.2.6 当空心球外径（D）不小于3mm且杆件内力较大时，可在内力较大杆件的轴线平面内设加劲环肋，以提高其承载力，环肋的厚度不应小于球壁的厚度。5.3螺栓球节点5.3.1 螺栓球节点应由高强度螺栓，钢球、螺钉（或销了）、套简和锥头或封板等零件组成（图5.3.1）,适用于连接双层网壳的钢管杆件.I一扫板；2T头：3-铜子；4一套筒；5一螺桂；6-钢球5.3.2 用于制造螺栓球节点钢球、封板、锥头、套简的材料可按表5.3.2的规定，并应符合相应标准的技术条件。
32、产品质量应符合现行行业标准f钢网架螺栓球节点JG10的规定。表5.3.2蝶栓球节点零件推荐材料零件名称推荐材料材料标准编号番注钢球45号钢优质碳素结构钢技术条件(GB699)椎头或封板Q235钢碳素结构钢(GB7QQ)钢号宜与杆件致0345钢低合金高强度结构钠(GB/T1591)套筒Q235钢GB700套筒内孔径为1334mmQ345钢GB/T1591套筒内孔径为3765mm45号钢GB699高演度螺栓2OMnTiB,40Cr,35CrMo合金结构钢技术条件GB3O77螺纹规格M12M2435VB,40Cr,35CrMo螺纹规格X27M3635CrMo,4OCr螺纹规格X39M645.3.3钢球直径应根据相邻螺栓在球体内不相碰并满足套筒接触面的要求(图5.3.3)分别按式5.3.3-1、式5.3.3-2核算,并按计算结果中的较大者选用。式中D一一钢球直径nun）；一一两相邻螺栓之间的最小夹角（弧度）：rf1*一一两相邻螺栓的较大直径（三）;rf一一两相邻螺栓的较小直径（Inm）;一一螺栓拧入球体长度与螺栓直径的比值，可取为1.1；套筒
