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1、中XXX局（集团）有限公司ChinaConstrucCorporationLimitedXXXX项目（一期）南区标段模板支架安全专项楠工补充方案编制人：审核人：审批人：中XXX局（臬团）有限公司2016年04月一、编制目的原方窠中地下室全部采用碗扣架，立杆间距900*90Omnb步距1200mm。目前由于项目工期紧张，地下室碗扣架投入量较大，碗扣架进场量无法满足施工进度要求，先拟将I区4、5、8、9段地下室架体改为扣件式钢管架，具体轴线为ZllZ25Y8Y20,详见下图中阴影部分。:十十,十十叶干十十十一打十十十一卜十叶一十力1一8段II)1ITTTimTT-K-iM-UT段 (1750m,)
2、4 (15(1650m,)1段 lm,)! I -4 段IJ H -4t0)11-3段 (W1-1段 rom,11-9a1-7段 (2200m,)1-2段(2300m,)400*80Omm、400*1000mm400*120Omm、400*1300mm450*90Omm、500*80OmIn、500*90Omm、500*1300mm550*70Omm、550*1OOOmrn550*140Omm、600*100Omm等。三、方案变更做法3.1板模板支架顶板模板采用915*1830*14m多层板，板与板之间采用“硬拼”，次龙骨采用38*88mm木方，间距250mm,主龙骨48*2.8m双钢管，间距
3、90Onln,支撑采用碗扣式脚手架体系，XXXX项目（一期）南区标段项目部立杆间距900*90（m,步距1200mm。跨度大于4m的板模板需起拱，起拱高度为全跨长度的31000o立杆底部设置底座，底座为100*10Onim模板，顶部设可调支托，U托与楞梁两侧间的间隙必须楔紧，同时立杆上端包括可调螺杆伸出顶层水平杆的长度不大于0.5m,可调螺杆伸出长度不大于0.2m,螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm,安装时保证上下同500mm厚地下室底板图3T250mm顶板模板支架示意图XXXX项目（一期）南区标段项目部图3-235OnIm顶板模板支架示意图膨胀加强带范围以内的梁板底模板断开、支撑架单
4、独搭设形成独立的支撑体系，在后膨胀加强带两侧模板拆除时膨胀加强带的独立支撑体系先不拆除。板模板应根据开间进行支设，次龙骨均匀布置，主次龙骨应横平竖直进行设置。模板拼装时应减少异形板，模板拼缝应严密，接缝横平竖直，保证拆模后混凝土面的美观。3.2梁模板支架钢筋混凝土梁采用1220*2440*14mm多层板进行拼装，梁底模板采用48*2.8mm双钢管作主龙骨，38*88mm木方作次龙骨，梁侧模采用48*2.8mm双钢管作主龙骨，35*85mm木方作次龙骨，采用14对拉螺栓（对拉螺栓长度二梁宽+50Omm）,对拉螺栓沿梁高度方向均匀布置，底部2根螺栓加双螺母；梁侧模与底模交界处侧模夹底模。48*2.
5、8mm扣件式脚手架加可调U型托作支撑的模板体系，横杆至少与2跟立杆通过扣件连接牢固，梁模板通过48*2.8mm钢管与内架架体连接固定，同时止水对拉螺栓加固，连接钢管至少与2跟立杆通过扣件连接牢固。跨度大于4m的梁模板需起拱，起拱高度为全跨长度的3/1000,具体如下表所示。梁底支架设计截面尺寸（mm）梁两侧立杆间距（mm）梁两侧立杆和梁底顶托立杆沿梁跨方向间距（mm）梁底带顶托立杆根数小梁（木方）根数主梁（钢管）根数XXXX项目（一期）南区标段项目部200*500800900132300*600900900142300*1000900450242350*1300950450242400*800
6、1000900252400*10001000900252400*12001000450252400*13001000450252450*9001050900252500*8001100900262500*9001100900262500*13001100450262550*7001150900262550*10001150900262550*14001150450262600*10001200900272梁底带顶托立杆在梁内平均布置，比如60Omm宽的梁，梁两侧立杆间距120Omllb梁底带顶托立杆2根，则立杆横向间距400mm梁侧模板设计序号梁高（mm）次龙骨（38*88mm木方）对拉螺栓（
7、mm）15003214457.526003214457.537003214S457.5480032140457.559004214457.5610004214457.5712005214457.58130053中14457.59140063中14457.53.3支架剪刀撑满堂架中间在纵横向每隔IOm左右设由下而上的竖向连续式剪刀撑，其宽度为4m,斜杆每步均与立杆扣紧。满堂架顶部、扫地杆处及中间位置设置水平剪刀撑。剪刀撑杆件的底部与地面顶紧，夹角为45,如下图所示。XXXX项目（一期）南区标段项目部剪刀撑、之字撑及水平拉杆等均采用48*2.8mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆采
8、用对接，剪刀撑采用搭接，搭接长度不小于1m,应等距离设置3个旋转扣件固定。四、计算书4.1250mm板模板支架计算依据规范：建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJI30-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011XXXX项目（一期）南区标段项目部建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ164-2008计算参数：钢管强度为205.0Nun2,钢管强度折减系数取0.86。模板支架搭设高度为6.4m,立杆的纵距b=0.90m,立
9、杆的横距1=0.90m,立杆的步距h=l.20mo面板厚度14mm,剪切强度L4Nmm2,抗弯强度15.0Nmm2,弹性模量6000.0Nmm2内龙骨采用3888mm木方，间距250mm,木方剪切强度1.6Nmm2,抗弯强度15.0Nmm2,弹性模量IoooO.0Nmm20梁顶托采用双钢管4）48X2.8mm。模板自重0.30kNm2,混凝土钢筋自重25.10kNm3倾倒混凝土荷载标准值2.00kNm2,施工均布荷载标准值2.50kNm2o扣件计算折减系数取Lo0。3rCC-CCC按照扣件新规范中规定并参照模板规范，确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=l.2（25.100.2
10、5+0.30）l.402.50=11.390kNm2XXXX项目（一期）南区标段项目部由永久荷载效应控制的组合S=l.35X25.100.25+0.7l.402.50=10.921kNm2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2,可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为48X2.80钢管惯性矩计算采用Fn(D4Y4)64,抵抗距计算采用W=(D4-d4)32D0一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值ql=25.1000.2500.900+0.3000.900=5.918kNm活荷载标准值q2=(2.000+2.5
11、00)0.900=4.050kNm面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：截面抵抗矩W=29.40cm3;截面惯性矩I=20.58cm4;(1)抗弯强度计算f=M/Wf其中f面板的抗弯强度计算值(Nmm2);M面板的最大弯距(N.mm)；W面板的净截面抵抗矩；f一一面板的抗弯强度设计值，取15.00Nmm2;M=0.100ql2其中q荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.100(1.205.918+1.404.050)0.2500.250=0.080kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.0801000X1000/29400=2.715Nmm
12、2面板的抗弯强度验算ff,满足要求！(2)抗剪计算T=3Q2bhT其中最大剪力Q=O.600(1.205.918+1.404.050)0.250=1.916kN截面抗剪强度计算值T=31916.0(2900.00014.000)=0.228Nmm2截面抗剪强度设计值m=1.40Nr三2面板抗剪强度验算TT,满足要求！(3)挠度计算v=0.677ql4/100EIv=1/250面板最大挠度计算值V=0.677X5.918X2504/(100X6000205800)=0.127m面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求！二、模板支撑龙骨的计算龙骨按照均布荷载计算。1 .荷载的计算(1)钢筋混
13、凝土板自重(kN/m)：qll=25.1000.2500.250=1.569kNm(2)模板的自重线荷载(kN/m)：ql2=0.3000.250=0.075kNm(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kNm)：经计算得到，活荷载标准值q2=(2.500+2.000)0.250=1.125kNm静荷载ql=1.201.569+1.200.075=1.973kNm活荷载q2=1.40l.125=1.575kNm计算单元内的龙骨集中力为(1.575+1.973)0.900=3.193kN2 .龙骨的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下：均布荷载q=P/l=3.193/0.900=3
14、.548kNm最大弯矩M=0.lql2=0.13.550.900.90=0.287kN.m最大剪力Q=0.6ql=0.60.9003.548=1.916kN最大支座力N=l.Iql=1.l0.9003.548=3.512kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：截面抵抗矩W=49.05c3;截面惯性矩I=215.80crn4;(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W=0.287X106/49045.3=5.86Nmm2龙骨的抗弯计算强度小于15.0Nmm2,满足要求！(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下：Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足：T=3Q2bhT截面
15、抗剪强度计算值T=31916(23888)=0.859Nmm2截面抗剪强度设计值T=1.60Nun2龙骨的抗剪强度计算满足要求！(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q-l.644kNm最大变形v=0.677ql4100EI=0.6771.644X900.04/(10010000.002157995.0)=0.338nm龙骨的最大挠度小于900.0/400(木方时取250),满足要求！三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取次龙骨的支座力P=3.512kN均布荷载取托梁的自重
16、q=0.075kNmo托梁计算简图托梁弯矩图(kN. m)88.725.5381.87 1.855.305.29.77 1.761.66 1.685.19 5.2188.721.76 1.775.21 5.19l-1.68 1.665.295.301.85 1.8寸5.5.39托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力图托梁变形图(nun)经过计算得到最大弯矩M=1.147kN.m经过计算得到最大支座F=14.025kN经过计算得到最大变形V=0.725mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩W=8.50cm3;截面惯性矩I=20.39cm4;
17、顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W=1.147X106/1.05/8496.0=128.58Nmm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0Nm2,满足要求！(2)顶托梁挠度计算最大变形v=0.725mm顶托梁的最大挠度小于900.0/400,满足要求！四、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1 .静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NGl=0.1336.380=0.846kN模板的自重(kN)：NG2=0.3000.9000.900=0.243kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.1000.2500.9000.900=
18、5.083kN经计算得到，静荷载标准值NG=(NG1+NG2+NG3)=6.172kNo2 .活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值NQ=(2.500+2.000)0.9000.900=3.645kN3 .不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.20NG+1.40NQ五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式辘其中N立杆的轴心压力设计值，N=12.509kN轴心受压立杆的稳定系数，由长细比10/i查表得到；1 一计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.60A立杆净截面面积(cm2)；A=3.97W立杆净截面抵抗矩(Cm3)；W=4.2
19、5。一一钢管立杆抗压强度计算值(Nmm2)；f钢管立杆抗压强度设计值，f=176.30Nmm2;10计算长度(m)；参照扣件式规范2011,由公式计算顶部立杆段：10=kul(h+2a)(1)非顶部立杆段：10=ku2h(2)k一一计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.155,当允许长细比验算时k取1;ul,u2计算长度系数，参照扣件式规范附录C表；a立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.30m；顶部立杆段：a=02m时,ul=l.719,10=3.177m；=3177/16.0=198.297允许长细比(k取1)0=198.297/1.155=171.686210长细比
20、验算满足要求！=0.184。=11733/(0.184397.4)=160.551Nmm2a=0.5m时，ul=l.301,10=3.306m；=3306/16.0=206.357允许长细比（k取1）0=206.357/1.155=178.664210长细比验算满足要求！=0.171。=11733/（0.171397.4）=172.989Nmm2依据规范做承载力插值计算a=0.300时-，。=164.697Nun2,立杆的稳定性计算。f,满足要求！非顶部立杆段：u2=2.292,10=3.177m；=3177/16.0=198.297允许长细比（k取1）0=198.297/1.155=171.
21、686210长细比验算满足要求!=0.184。二12509/（0.184X397.4）=171.180Nmm2,立杆的稳定性计算。f,满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：=风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.91.4Wklah210其中Wk风荷载标准值（kNm2）;Wk=O.250X1.0000.111=0.028kNm2h立杆的步距，1.20m；Ia立杆迎风面的间距，0.90m；Ib与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m；风荷载产生的弯矩Mw=O.91.40.0280.9001.2001.200/10=0.005kN.m；Nw考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；顶部
22、立杆Nw=I.200X5.525+1.400X3.645+0.9X1.400X0.005/0.900=11.739kN非顶部立杆Nw=I.2006.172+1.4003.645+0.91.4000.005/0.900=12.516kN顶部立杆段：a=0.2m时，ul=l.719,10=3.177m；=3177/16.0=198.297允许长细比（k取1）0=198.297/1.155=171.686=0.184XXXX项目（一期）南区标段项目部。=11739/（0.184X397.4）+5000/4248=161.704Nmm2a=0.5m时,ul=l.301,10=3.306m；=3306/
23、16.0=206.357允许长细比（k取1）0=206.357/1.155=178.664210长细比验算满足要求！6=0.171=11739/（0.171397.4）+5000/4248=174.150Nmm2依据规范做承载力插值计算0.300时，。=165.853Nm2,立杆的稳定性计算。f,满足要求！非顶部立杆段：u2=2.292,10=3.177m；=3177/16.0=198.297允许长细比（k取1）0=198.297/1.155=171.686210长细比验算满足要求！=0.184。=12516/（0.184X397.4）+5000/4248=172.333Nmm2,立杆的稳定性
24、计算。f,满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。钢管楼板模板支架计算满足要求！4.2350Inm板模板支架计算依据规范：建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJI30-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ164-2008计算参数：钢管强度为205.0Nm2,钢管强度折减系数取LO0。模板支架搭设高度为4.7m,立杆的纵距b=0.90m,立杆的横
25、距1=0.90m,立杆的步距h=l.20mo面板厚度14mm,剪切强度1.4Nmm2,抗弯强度15.0Nmm2,弹性模量6000.0Nmm2内龙骨采用3888mm木方，间距250mm,XXXX项目（一期）南区标段项目部木方剪切强度L6Nmm2,抗弯强度15.0Nm2,弹性模量100OO.0Nmm20梁顶托采用双钢管48X2.8mmo模板自重0.30kNm2,混凝土钢筋自重25.10kNm3o倾倒混凝土荷载标准值2.00kNm2,施工均布荷载标准值2.50kNm2o扣件计算折减系数取1.00。图2楼板支撑架荷载计算单元按照扣件新规范中规定并参照模板规范，确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控
26、制的组合S=l.2（25.100.35+0.30）+1.402.50=14.402kNm2由永久荷载效应控制的组合S=l.3525.100.35+0.7l.402.50=14.310kNm2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2,可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为482.8o钢管惯性矩计算采用1二冗（D4T4）64,抵抗距计算采用W=（D4-d4）32D0一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。XXXX项目（一期）南区标段项目部静荷载标准值ql=25.100X0.3500.900+0.3000.900=8.176kNm
27、活荷载标准值q2=(2.000+2.500)0.900=4.050kNm面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：截面抵抗矩W=29.40cm3;截面惯性矩I=20.58cm4;(1)抗弯强度计算f=M/Wf其中f面板的抗弯强度计算值(Nmm2);M面板的最大弯距(N.mm)；W面板的净截面抵抗矩；f面板的抗弯强度设计值，取15.00Nmm2;M=0.100ql2其中q荷载设计值(kN/m)；经计算得至UM=0.100(1.208.176+1.404.050)0.2500.250=0.097kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.097100010
28、00/29400=3.291Nmm2面板的抗弯强度验算ff,满足要求！(2)抗剪计算T=3Q2bhT其中最大剪力Q=O.600(1.20X8.176+1.404.050)0.250=2.322kN截面抗剪强度计算值T=3X2322.0(2900.OOOX14.000)=0.276Nmm2截面抗剪强度设计值T=1.40Nmm2面板抗剪强度验算TT,满足要求！(3)挠度计算v=0.677ql4/100EIv=1/250面板最大挠度计算值V=0.677X8.176X2504/(1006000205800)=0.175mm面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求！二、模板支撑龙骨的计算龙骨按照均
29、布荷载计算。1 .荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：qll=25.1000.3500.250=2.196kNm(2)模板的自重线荷载(kN/m)：ql2=0.3000.250=0.075kNm(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值q2=(2.500+2.000)0.250=1.125kNm静荷载ql=1.202.196+1.200.075=2.726kNm活荷载q2=1.40l.125=1.575kNm计算单元内的龙骨集中力为(1.575+2.726)0.900=3.87IkN2 .龙骨的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下：均布
30、荷载q=P/l=3.870/0.900=4.301kNm最大弯矩M=0.lq12=0.14.300.90X0.90=0.348kN.m最大剪力Q=0.6ql=0.60.9004.301=2.322kN最大支座力N=l.Iql=1.l0.9004.301=4.257kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：截面抵抗矩W=49.05cm3;截面惯性矩I=215.80cm4;(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W=0.348106/49045.3=7.10Nmm2龙骨的抗弯计算强度小于15.0Nmm2,满足要求！(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下：Q=0.6ql
31、截面抗剪强度必须满足：T=3Q2bhT截面抗剪强度计算值T=32322/(23888)=1.042Nmm2截面抗剪强度设计值T=L60Nm2龙骨的抗剪强度计算满足要求！(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度（即龙骨下小横杆间距）得到q=2.271kNm最大变形v=0.677ql4100EI=0.6772.271900.04（10010000.OOX2157995.0）=0.467mm龙骨的最大挠度小于900.0/400（木方时取250）,满足要求！三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取次龙骨的支座力
32、P=4.257kN均布荷载取托梁的自重q=0.075kNmo托梁计算简图托梁弯矩图（kN. m）110.566.f652 j27 2.256.426.402.15 2.132.01 2.036.29-110.572.13 2.156.30 6.29l2.03 2.016.406.422.25 2.2t6.653托梁剪力图（kN）变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下:2.25kM2.25kM2.25网2.25kM2.25kN2.25kN2.25k2.25kl。而而m 225kN2.25k1MI900 I 900 I 900.托梁变形计算受力图XXXX项目（一期）南区标段项
33、目部托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=1.389kN.m经过计算得到最大支座F=16.986kN经过计算得到最大变形V=O.999mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩W=8.50cm3;截面惯性矩I=20.39cm4;(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W=1.389106/1.05/8496.0=155.70Nun2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0Nmm2,满足要求！(2)顶托梁挠度计算最大变形v=0.999mm顶托梁的最大挠度小于900.0/400,满足要求！四、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1 .静荷载标准值包括以下内容：
34、(1)脚手架的自重(kN)：NGl=0.1334.700=0.623kN模板的自重(kN)：NG2=0.3000.9000.900=0.243kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.100X0.350X0.9000.900=7.116kN经计算得到，静荷载标准值NG=(NG1+NG2+NG3)=7.982kNo2 .活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值NQ=(2.500+2.000)0.9000.900=3.645kN3 .不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.20NG+1.40NQ五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计
35、算公式超其中N立杆的轴心压力设计值，N=14.682kN轴心受压立杆的稳定系数，由长细比10/i查表得到；i计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.60A立杆净截面面积(Cm2)；A=3.97W立杆净截面抵抗矩(Cm3)；W=4.25。一一钢管立杆抗压强度计算值(Nmm2)；f一一钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00Nmm2;10计算长度(m)；参照扣件式规范2011,由公式计算顶部立杆段：10二kul(h+2a)(1)非顶部立杆段：10二ku2h(2)k计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.155,当允许长细比验算时k取1；ul,u2计算长度系数，参照扣件式规范附录C表；a立杆上端
36、伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.30m；顶部立杆段：a=0.2m时,ul=l.719,10=3.177m；=3177/16.0=198.297允许长细比(k取1)0=198.297/1.155=171.686210长细比验算满足要求！=0.184。=14172/(0.184397.4)=193.936Nmm2a=0.5m时,ul=l.301,10=3.306m；=3306/16.0=206.357允许长细比(k取1)0=206.357/1.155=178.664210长细比验算满足要求！=0.171=14172/(0.171397.4)=208.961Nmm2依据规范做承载力插值
37、计算a=0.300时，。=198.945Nmm2,立杆的稳定性计算。f,满足要求!非顶部立杆段：u2=2.292,10=3.177m；=3177/16.0=198.297允许长细比(k取1)0=198.297/1.155=171.686210长细比验算满足要求！=0.184=14682/(0.184X397.4)=200.906Nmm2,立杆的稳定性计算。f,满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：=风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=O.91.4Wklah210其中Wk风荷载标准值(kNm2);Wk=O.250l.0000.111=0.028kNm2h立杆的步距，1.20m
38、；Ia立杆迎风面的间距，0.90m；Ib与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m；风荷载产生的弯矩Mw=0.91.40.0280.900l.200X1.200/10=0.005kN.m；Nw考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；顶部立杆Nw=L200X7.558+1.4003.645+0.9XI.4000.005/0.900=14.179kN非顶部立杆Nw=L2007.982+1.4003.645+0.91.4000.005/0.900=14.688kN顶部立杆段：a=0.2m时,ul=l.719,10=3.177m；=3177/16.0=198.297允许长细比(k取1)0=198.297/1.
39、155=171.686210长细比验算满足要求！=0.184。=14179/(0.184X397.4)+5000/4248=195.090Nun2a=0.5m时,ul=l.301,10=3.306m；=3306/16.0=206.357允许长细比(k取1)0=206.357/1.155=178.664210长细比验算满足要求！6=0.171=14179/(0.171397.4)+5000/4248=210.122Nmm2XXXX项目（一期）南区标段项目部依据规范做承载力插值计算a=0.300时，。=200.100Nmm2,立杆的稳定性计算。f,满足要求!非顶部立杆段：u2=2.292,10=3
40、.177m；=3177/16.0=198.297允许长细比（k取1）0=198.297/1.155=171.686210长细比验算满足要求！=0.184。=14688/（0.184X397.4）+5000/4248=202.060Nmm2,立杆的稳定性计算。f,满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。钢管楼板模板支架计算满足要求！4.3300*600Inm梁模板支架计算依据规范：建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJI30-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混
41、凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ164-2008计算参数：钢管强度为205.0Nmm2,钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为6.Om,梁截面BXD=30OnIm义60Omnb立杆的纵距（跨度方向）1=0.45m,立杆的步距h=l.20m,梁底增加3道承重立杆。面板厚度14mm,剪切强度L4Nmm2,抗弯强度15.0Nmm2,弹性模量6000.0Nun20内龙骨采用38X88mm木方。木方剪切强度1.6Nmm2,抗弯强度15.0Nmm2,弹性模量IoooO.0Nmm20梁底支撑顶托梁长度0.90m。顶
42、托采用双钢管：48X2.8。梁底按照均匀布置承重杆3根计算。模板自重0.30kNm2,混凝土钢筋自重25.10kNm30XXXX项目（一期）南区标段项目部倾倒混凝土荷载标准值2.00kNm2,施工均布荷载标准值2.50kNm2o扣件计算折减系数取Lo0。图1梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=l.2(25.100.60+0.30)+1.402.00=21.232kNm2由永久荷载效应控制的组合S=l.3525.10X0.60+0.7X1.402.00=22.291kNm2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35,可变荷载分项系数取0.7X1.40=0.98采用的钢管类型为482.8o钢管惯性矩计算采用I=(D4-d4)64,抵抗距计算采用W=(D4-d4)32D0一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的
